xpk(蝦皮跨境電商)

附錄A 鋼筋的公稱直徑、公稱截面面積及理論重量

表A.0.1鋼筋的公稱直徑、公稱截面面積及理論重量

表A.0.2鋼絞線的公稱直徑、公稱截面面積及理論重量

表A.0.3鋼絲的公稱直徑、公稱截面面積及理論重量

附錄B 近似計算偏壓構(gòu)件側(cè)移二階效應(yīng)的增大系數(shù)法

B.0.1 在框架結(jié)構(gòu)、剪力墻結(jié)構(gòu)、框架-剪力墻結(jié)構(gòu)及筒體結(jié)構(gòu)中，當(dāng)采用增大系數(shù)法近似計算結(jié)構(gòu)因側(cè)移產(chǎn)生的二階效應(yīng)(P—△效應(yīng))時，應(yīng)對未考慮P—△效應(yīng)的一階彈性分析所得的柱、墻肢端彎矩和梁端彎矩以及層間位移分別按公式(B.0.1—1)和公式(B.0.1—2)乘以增大系數(shù)ηs：

[B.0.1-1]

[B.0.1-2]

式中：Ms——引起結(jié)構(gòu)側(cè)移的荷載或作用所產(chǎn)生的一階彈性分析構(gòu)件端彎矩設(shè)計值；

Mns——不引起結(jié)構(gòu)側(cè)移荷載產(chǎn)生的一階彈性分析構(gòu)件端彎矩設(shè)計值；

Δ1——一階彈性分析的層間位移；

ηs——P-Δ效應(yīng)增大系數(shù)，按第B.0.2條或第B.0.3條確定，其中，梁端ηs取為相應(yīng)節(jié)點(diǎn)處上、下柱端或上、下墻肢端ηs的平均值。

B.0.2 在框架結(jié)構(gòu)中，所計算樓層各柱的ηs可按下公式計算：

式中：D——所計算樓層的側(cè)向剛度。在計算結(jié)構(gòu)構(gòu)件彎矩增大系數(shù)與計算結(jié)構(gòu)位移增大系數(shù)時，應(yīng)分別按本規(guī)范第B.0.5條的規(guī)定取用結(jié)構(gòu)構(gòu)件剛度；

Nj——所計算樓層第j列柱軸力設(shè)計值；

H0——所計算樓層的層高。

B.0.3 剪力墻結(jié)構(gòu)、框架-剪力墻結(jié)構(gòu)、簡體結(jié)構(gòu)中的ηs可按下列公式計算：

[B.0.3]

式中：∑G——各樓層重力荷載設(shè)計值之和；

EcJd——與所設(shè)計結(jié)構(gòu)等效的豎向等截面懸臂受彎構(gòu)件的彎曲剛度，可按該懸臂受彎構(gòu)件與所設(shè)計結(jié)構(gòu)在倒三角形分布水平荷載下頂點(diǎn)位移相等的原則計算。在計算結(jié)構(gòu)構(gòu)件彎矩增大系數(shù)與計算結(jié)構(gòu)位移增大系數(shù)時，應(yīng)分別按本規(guī)范第B.0.5條規(guī)定取用結(jié)構(gòu)構(gòu)件剛度；

H——結(jié)構(gòu)總高度。

B.0.4 排架結(jié)構(gòu)柱考慮二階效應(yīng)的彎矩設(shè)計值可按下列公式計算:

[B.0.4-1]

(B.0.4-2)

(B.0.4-3)

(B.0.4-4)

式中：ζc——截面曲率修正系數(shù)；當(dāng)ζc＞1.0時，取ζc=1.0。

ei——初始偏心距

M0——一階彈性分析柱端彎矩設(shè)計值；

e0——軸向壓力對截面重心的偏心距，e0=M0/N；

ea——附加偏心距，按本規(guī)范第6.2.5條規(guī)定確定；

l0——排架柱的計算長度，按本規(guī)范表6.2.20-1取用；

h，h0——分別為所考慮彎曲方向柱的截面高度和截面有效高度；

A——柱的截面面積。對于I形截面取：A=bh+2(bf-b)hf。

B.0.5 當(dāng)采用本規(guī)范第B.0.2條、第B.0.3條計算各類結(jié)構(gòu)中的彎矩增大系數(shù)ηs時，宜對構(gòu)件的剛度EcI乘以折減系數(shù)：對梁，取0.4；對柱，取0.6；對剪力墻肢及核心筒壁墻肢，取0.45;

當(dāng)計算各結(jié)構(gòu)中位移的增大系數(shù)ηs時，不對剛度進(jìn)行折減。

注：當(dāng)驗算表明剪力墻肢或核心筒壁墻肢各控制截面不開裂時，計算彎矩增大系數(shù)ηs時的剛度折減系數(shù)可取為0.7。

附錄C 鋼筋、混凝土本構(gòu)關(guān)系與混凝土多軸強(qiáng)度準(zhǔn)則

C.1 鋼筋本構(gòu)關(guān)系

C.1.1 普通鋼筋的屈服強(qiáng)度及極限強(qiáng)度的平均值

C.1.2 鋼筋單調(diào)加載的應(yīng)力-應(yīng)變本構(gòu)關(guān)系曲線（圖C.1.2）可按下列規(guī)定確定。

圖C.1.2 鋼筋單調(diào)受拉應(yīng)力-應(yīng)變曲線

1 有屈服點(diǎn)鋼筋

2無屈服點(diǎn)鋼筋

式中：Es——鋼筋的彈性模量；

ζs——鋼筋應(yīng)力；

εs——鋼筋應(yīng)變；

fy,r——鋼筋的屈服強(qiáng)度代表值，其值可根據(jù)實(shí)際結(jié)構(gòu)分析需要分別取fy、fyk或fym；

fst,r——鋼筋極限強(qiáng)度代表值，其值可根據(jù)實(shí)際結(jié)構(gòu)分析需要別取fst、fstk或fstm；

εy——與fy,r相應(yīng)的鋼筋屈服應(yīng)變，可取fy,r/Es；

εuy——鋼筋硬化起點(diǎn)應(yīng)變；

εu——與fst,r相應(yīng)的鋼筋峰值應(yīng)變；

k——鋼筋硬化段斜率，k=（fst,r-fy,r）/(εu-εuy)。

C.1.3 鋼筋反復(fù)加載的應(yīng)力-應(yīng)變本構(gòu)關(guān)系曲線圖(C.1.3)宜按下列公式確定，也可采用簡化的折線形式表達(dá)。

圖C.1.3 鋼筋反復(fù)加載應(yīng)力-應(yīng)變曲線

C.2 混凝土本構(gòu)關(guān)系

C.2.1 混凝土的抗壓強(qiáng)度及抗拉強(qiáng)度的平均值fcm、ftm可按下列公式計算：

式中：fcm、fck——混凝土抗壓強(qiáng)度的平均值、標(biāo)準(zhǔn)值；

ftm、ftk——混凝土抗拉強(qiáng)度的平均值、標(biāo)準(zhǔn)值；

δc——混凝土強(qiáng)度變異系數(shù)，宜根據(jù)試驗統(tǒng)計確定。

C.2.2 本節(jié)規(guī)定的混凝土本構(gòu)模型應(yīng)適用于下列條件：

1 混凝土強(qiáng)度等級C20～C80；

2 混凝土質(zhì)量密度2200kg／m3～2400kg／m3；

3 正常溫度、濕度環(huán)境；

4 正常加載速度。

C.2.3 混凝土單軸受拉的應(yīng)力-應(yīng)變曲線(圖C.2.3)可按下列公式確定：

式中：αt——混凝土單軸受拉應(yīng)力-應(yīng)變曲線下降段的參數(shù)值，按表C.2.3取用；

ft,r——混凝土的單軸抗拉強(qiáng)度代表值，其值可根據(jù)實(shí)際結(jié)構(gòu)分析要分別取ft、ftk或ftm；

εt,r——與單軸抗拉強(qiáng)度代表值ft,r相應(yīng)的混凝土峰值拉應(yīng)變，按表C.2.3取用；

dt——混凝土單軸受拉損傷演化參數(shù)。

表C.2.3 混凝土單軸受拉應(yīng)力-應(yīng)變曲線的參數(shù)取值

圖C.2.3 混凝土單軸應(yīng)力-應(yīng)變曲線

注：混凝土受拉、受壓的應(yīng)力-應(yīng)變曲線示意圖繪于同一坐標(biāo)系中，但取不同的比例。符號取“受拉為負(fù)、受壓為正”。

C.2.4 混凝土單軸受壓的應(yīng)力-應(yīng)變曲線（圖C.2.3）可按下列公式確定：

式中：αc——混凝土單軸受壓應(yīng)力-應(yīng)變曲線下降段參數(shù)值，按表C.2.4取用；

fc,r——混凝土單軸抗壓強(qiáng)度代表值，其值可根據(jù)實(shí)際結(jié)構(gòu)分析的需要別取fc、fck或fcm；

εc,r——與單軸抗壓強(qiáng)度fc,r相應(yīng)的混凝土峰值壓應(yīng)變，按表C.2.4取用；

dc——混凝土單軸受壓損傷演化參數(shù)。

C.2.5 在重復(fù)荷載作用下，受壓混凝土卸載及再加載應(yīng)力路徑(圖C.2.5）可按下列公式確定：

式中：ζ——受壓混凝土的壓應(yīng)力；

ε——受壓混凝土的壓應(yīng)變；

εz——受壓混凝土卸載至零應(yīng)力點(diǎn)時的殘余應(yīng)變；

Er——受壓混凝土卸載/再加載的變形模量；

ζun、εun——分別為受壓混凝土從骨架線開始卸載時的應(yīng)力和應(yīng)變；

εca——附加應(yīng)變；

εc——混凝土受壓峰值應(yīng)力對應(yīng)的應(yīng)變。

圖C.2.5 重復(fù)荷載作用下混凝土應(yīng)力-應(yīng)變曲線

C.2.6混凝土在雙軸加載、卸載條件下的本構(gòu)關(guān)系可采用損傷模型或彈塑性模型。彈塑性本構(gòu)關(guān)系可采用彈塑性增量本構(gòu)理論，損傷本構(gòu)關(guān)系按下列公式確定：

2）卸載方程

式中：ηd-塑性因子。

C.3 鋼筋-混凝土粘結(jié)滑移本構(gòu)關(guān)系

C.3.1 混凝土與熱軋帶肋鋼筋之間的粘結(jié)應(yīng)力-滑移(τ-s)本構(gòu)關(guān)系曲線(圖C.3.1)可按下列規(guī)定確定，曲線特征點(diǎn)的參數(shù)值可按表C.3.1取用。

圖C.3.1 混凝土與鋼筋間的粘結(jié)應(yīng)力-滑移曲線

式中：η——混凝土與熱軋帶肋鋼筋之間的粘結(jié)應(yīng)力(N/mm2)；

s——混凝土與熱軋帶肋鋼筋之間的相對滑移(mm)；

k1——線性段斜率，ηcr/scr；

k2——劈裂段斜率，（ηu-ηcr）/(su-scr)；

k3——下降段斜率，(ηr-ηu)/(sr-su)；

lan——卸載點(diǎn)的粘結(jié)應(yīng)力(N/mm2)；

sun——卸載點(diǎn)的相對滑移(mm)。

表C.3.1 混凝土與鋼筋間粘結(jié)應(yīng)力-滑移曲線的參數(shù)值

注：表中d為鋼筋直徑（mm）；ft，r為混凝土的抗拉強(qiáng)度特征值(N/mm2)。

C.3.2 除熱軋帶肋鋼筋外，其余種類鋼筋的粘結(jié)應(yīng)力-滑移本構(gòu)關(guān)系曲線的參數(shù)值可根據(jù)試驗確定。

C.4 混凝土強(qiáng)度準(zhǔn)則

C.4.1 當(dāng)采用混凝土多軸強(qiáng)度準(zhǔn)則進(jìn)行承載力計算時，材料強(qiáng)度參數(shù)取值及抗力計算應(yīng)符合下列原則：

1 當(dāng)采用彈塑性方法確定作用效應(yīng)時，混凝土強(qiáng)度指標(biāo)宜取平均值；

2 當(dāng)采用彈性方法或彈塑性方法分析結(jié)果進(jìn)行構(gòu)件承載力計算時，混凝土強(qiáng)度指標(biāo)可根據(jù)需要，取其強(qiáng)度設(shè)計值(fc或ft)或標(biāo)準(zhǔn)值(fck或ftk)。

3 采用彈性分析或彈塑性分析求得混凝土的應(yīng)力分布和主應(yīng)力值后，混凝土多軸強(qiáng)度驗算應(yīng)符合下列要求：

C.4.2 在二軸應(yīng)力狀態(tài)下，混凝土的二軸強(qiáng)度由下列4條曲線連成的封閉曲線(圖C.4.2)確定；也可以根據(jù)表C.4.2—1、表C 4.2—2和表C.4.2—3所列的數(shù)值內(nèi)插取值。

強(qiáng)度包絡(luò)曲線方程應(yīng)符合下列公式的規(guī)定：

圖C.4.2 混凝土二軸應(yīng)力的強(qiáng)度包略值

式中：αs——受剪屈服參數(shù)，由公式(C.2.6-7)確定。

表C.4.2-1 混凝土在二軸拉-壓應(yīng)力狀態(tài)下的抗拉、抗壓強(qiáng)度

表C.4.2-2 混凝土在二軸受壓狀態(tài)下的抗壓強(qiáng)度

表C.4.2-3 混凝土在二軸受拉狀態(tài)下的抗拉強(qiáng)度

C.4.3 混凝土在三軸應(yīng)力狀態(tài)下的強(qiáng)度可按下列規(guī)定確定：

1 在三軸受拉(拉-拉-拉)應(yīng)力狀態(tài)下，混凝土的三軸抗拉強(qiáng)度f3均可取單軸抗拉強(qiáng)度的0.9倍；

2 三軸拉壓(拉-拉-壓、拉-壓-壓)應(yīng)力狀態(tài)下混凝土的三軸抗壓強(qiáng)度f1可根據(jù)應(yīng)力比σ3／σ1和σ2／σ1按圖C.4.3—1確定，或根據(jù)表C.4.3—1內(nèi)插取值，其最高強(qiáng)度不宜超過單軸抗壓強(qiáng)度的1.2倍；

表C.4.3-1 混凝土在三軸拉-壓狀態(tài)下抗壓強(qiáng)度的調(diào)整系數(shù)（f1/fc,r）

注：正號為壓，負(fù)號為拉。

圖C.4.3-1 三軸拉-壓應(yīng)力狀態(tài)下混凝土的三軸抗壓強(qiáng)度

3三軸受壓（壓-壓-壓）應(yīng)力狀態(tài)下混凝土的三軸抗壓強(qiáng)度f1可根據(jù)應(yīng)力比σ3/σ1和σ2/σ1

按圖C4.3-2確定，或根據(jù)表C.4.3-2內(nèi)插取值，其最高強(qiáng)度不宜超過單軸抗壓強(qiáng)度的3倍。

表C.4.3-2混凝土在三軸受壓狀態(tài)下抗壓強(qiáng)度的提高系數(shù)（f1/fc,r）

圖C.4.3-2 三軸受壓狀態(tài)下混凝土的三軸抗壓強(qiáng)度

附錄D 素混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計

D.1 一般規(guī)定

D.1.1 素混凝土構(gòu)件主要用于受壓構(gòu)件。素混凝土受彎構(gòu)件僅允許用于臥置在地基上以及不承受活荷載的情況。

D.1.2 素混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件應(yīng)進(jìn)行正截面承載力計算；對承受局部荷載的部位尚應(yīng)進(jìn)行局部受壓承載力計算。

D.1.3 素混凝土墻和柱的計算長度l0可按下列規(guī)定采用：

1 兩端支承在剛性的橫向結(jié)構(gòu)上時，取l0＝H；

2 具有彈性移動支座時，取l0＝1.25H～1.50H；

3 對自由獨(dú)立的墻和柱，取l0＝2H。

此處，H為墻或柱的高度，以層高計。

D.1.4 素混凝土結(jié)構(gòu)伸縮縫的最大間距，可按表D.1.4的規(guī)定采用。

整片的素混凝土墻壁式結(jié)構(gòu)，其伸縮縫宜做成貫通式，將基礎(chǔ)斷開。

表D.1.4 素混凝土 結(jié)構(gòu)伸縮縫最大間距（m）

D.2 受壓構(gòu)件

D.2.1 素混凝土受壓構(gòu)件，當(dāng)按受壓承載力計算時，不考慮受拉區(qū)混凝土的工作，并假定受壓區(qū)的法向應(yīng)力圖形為矩形，其應(yīng)力值取素混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，此時，軸向力作用點(diǎn)與受壓區(qū)混凝土合力點(diǎn)相重合。

素混凝土受壓構(gòu)件的受壓承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：

1對稱于彎矩作用平面的截面

[D.2.1-1]

受壓區(qū)高度x應(yīng)按下列條件確定：

[D.2.1-2]

此時，軸向力作用點(diǎn)至截面重心的距離eo尚應(yīng)符合下列要求：

[D.2.1-3]

2截面矩形（圖D.2.1)

[D.2.1-4]

式中：N——軸向壓力設(shè)計值； φ——素混凝土構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，按表D.2.1采用；

fcc——素混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，按本規(guī)范表4.1.4-1規(guī)定的混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值工值乘以系數(shù)0.85取用；

A'c——混凝土受壓區(qū)的面積；

e0——受壓區(qū)混凝土的合力點(diǎn)至截面重心的距離；

y'0——截面重心至受壓區(qū)邊緣的距離；

b——截面寬度；

h——截面高度。

當(dāng)按公式(D.2.1-1)或公式(D.2.1-4)計算時，對e0不小于0.45y’0的受壓構(gòu)件，應(yīng)在混凝土受拉區(qū)配置構(gòu)造鋼筋。其配筋率不應(yīng)少于構(gòu)件截面面積的0.05%。但當(dāng)符合本規(guī)范公式(D.2.2-1)或公式(D.2.2-2)的條件時，可不配置此項構(gòu)造鋼筋。

表D.2.1素混凝土構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)φ

注：在計算l0/b時，b的取值：對偏心受壓構(gòu)件，取彎矩作用平面的截面高度；對軸心受壓構(gòu)件，取截面短邊尺寸。

圖D.2.1 矩形截面的素混凝土受壓構(gòu)件受壓承載力計算

1-重心；2-重心線

D.2.2 對不允許開裂的素混凝土受壓構(gòu)件（如處于液體壓力下的受壓構(gòu)件、女兒墻等），當(dāng)e0不小于0.45y’0時，其受壓承載力應(yīng)按下列公式計算：

1 對稱于彎矩作用平面的截面

[D.2.2-1]

2矩形截面

[D.2.2-2]

式中：fct——素混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，按本規(guī)范表4.1.4-2規(guī)定的混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計值ft值乘以系數(shù)0.55取用；

γ——截面抵抗矩塑性影響系數(shù)，按本規(guī)范第7.2.4條取用；

W——截面受拉邊緣的彈性抵抗矩；

A——截面面積。

D.2.3 素混凝土偏心受壓構(gòu)件，除應(yīng)計算彎距作用平面的受壓承載力外，尚應(yīng)按軸心受壓構(gòu)件驗算垂直于彎距作用平面的受壓承載力。此時，不考慮彎距作用，但應(yīng)考慮穩(wěn)定系數(shù)φ的影響力。

D.3 受彎構(gòu)件

D.3.1 素混凝土受彎構(gòu)件的受彎承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：

1 對稱于彎矩作用平面的截面

[D.3.1-1]

2矩形截面

[D.3.1-2]

式中：M_____彎矩設(shè)計值。

D.4 局部構(gòu)造鋼筋

D.4.1 素混凝土結(jié)構(gòu)在下列部位應(yīng)配置局部構(gòu)造鋼筋：

1 結(jié)構(gòu)截面尺寸急劇變化處；

2 墻壁高度變化處(在不小于1m范圍內(nèi)配置)；

3 混凝土墻壁中洞口周圍。

注：在配置局部構(gòu)造鋼筋后，伸縮縫的間距仍應(yīng)按本規(guī)范表D.1.4中未配構(gòu)造鋼筋的現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)采用。

D.5 局部受壓

D.5.1 素混凝土構(gòu)件的局部受壓承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：

1 局部受壓面上僅有局部荷載作用

[D.5.1-1]

2局部受壓面上尚有非局部荷載作用

[D.5.1-2]

式中：Fl——局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計值；

Al——局部受壓面積；

ω——荷載分布的影響系數(shù)：當(dāng)局部受壓面上的荷載為均勻分布時，取ω=1；當(dāng)局部荷載為非均勻分布時（如梁、過梁等的端部支承面），取ω=0.75；

σ——非局部荷載設(shè)計值產(chǎn)生的混凝土壓應(yīng)力；

βl——混凝土局部受壓時的強(qiáng)度提高系數(shù)，按本規(guī)范公式(6.6.1-2)計算。

附錄E 任意截面、圓形及環(huán)形構(gòu)件正截面承載力計算

E.0.1 任意截面鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，其正截面承載力可按下列方法計算：

1 將截面劃分為有限多個混凝土單元、縱向鋼筋單元和預(yù)應(yīng)力筋單元(圖E.0.1a)，并近似取單元內(nèi)應(yīng)變和應(yīng)力為均勻分布，其合力點(diǎn)在單元重心處；

2 各單元的應(yīng)變按本規(guī)范第6.2.1條的截面應(yīng)變保持平面的假定由下列公式確定(圖E.0.1b)：

3 截面達(dá)到承載能力極限狀態(tài)時的極限曲率φu應(yīng)按下列兩種情況確定：

1)當(dāng)截面受壓區(qū)外邊緣的混凝土壓應(yīng)變εc達(dá)到混凝土極限壓應(yīng)變εcu且受拉區(qū)最外排鋼筋的應(yīng)變εs1小于0.01時，應(yīng)按下列公式計算：

2)當(dāng)截面受拉區(qū)最外排鋼筋的應(yīng)變εs1達(dá)到0.01且受壓區(qū)外邊緣的混凝土壓應(yīng)變εc小于混凝土極限壓應(yīng)變εcu時，應(yīng)按下列公式計算：

4 混凝土單元的壓應(yīng)力和普通鋼筋單元、預(yù)應(yīng)力筋單元的應(yīng)力應(yīng)按本規(guī)范第6.2.1條的基本假定確定；

5 構(gòu)件正截面承載力應(yīng)按下列公式計算：

式中：N——軸向力設(shè)計值，當(dāng)為壓力時取正值，當(dāng)為拉力時取負(fù)值；

Mx、My——偏心受力構(gòu)件截面x軸、y軸方向的彎矩設(shè)計值：當(dāng)為偏心受壓時，應(yīng)考慮附加偏心距引起的附加彎矩；軸向壓力作用在x軸的上側(cè)時My取正值，軸向壓力作用在y軸的右側(cè)時Mx取正值；當(dāng)為偏心受拉時，不考慮附加偏心的影響；

εci、σci——分別為第i個混凝土單元的應(yīng)變、應(yīng)力，受壓時取正值，受拉時取應(yīng)力σci=0；序號i為1，2，…，i，此處，i為混凝土單元數(shù)；

Aci——第i個混凝土單元面積；

xci、yci——分別為第i個混凝土單元重心到y(tǒng)軸、x軸的距離，xci在y軸右側(cè)及yci在x軸上側(cè)時取正值；

εsj、σsj——分別為第j個普通鋼筋單元的應(yīng)變、應(yīng)力，受拉時取正值，應(yīng)力σsj應(yīng)滿足本規(guī)范公式(6.2.1-6)的條件；序號歹為1.2，…，m，此處，m為鋼筋單元數(shù)；

Asj——第j個普通鋼筋單元面積；

xsj、ysj——分別為第j個普通鋼筋單元重心到y(tǒng)軸、x軸的距離，xsj在y軸右側(cè)及ysj在x軸上側(cè)時取正值；

εpk、σpk——分別為第k個預(yù)應(yīng)力筋單元的應(yīng)變、應(yīng)力，受拉時取正值，應(yīng)力σpk應(yīng)滿足本規(guī)范公式(6.2.1-7)的條件，序號k為1，2，…，k，此處，k為預(yù)應(yīng)力筋單元數(shù)；

εp0k——第k個預(yù)應(yīng)力筋單元在該單元重心處混凝土法向應(yīng)力等于零時的應(yīng)變，其值取σp0k除以預(yù)應(yīng)力筋的彈性模量，當(dāng)受拉時取正值；σp0k按本規(guī)范公式(10.1.6-3)或公式(10.1.6-6)計算；

Apk——第k個預(yù)應(yīng)力筋單元面積；

xpk、ypk——分別為第k個預(yù)應(yīng)力筋單元重心到y(tǒng)軸、x軸的距離，xpk在y軸右側(cè)及ypk在x軸上側(cè)時取正值；

x、y——分別為以截面重心為原點(diǎn)的直角坐標(biāo)系的兩個坐標(biāo)軸；

r——截面重心至中和軸的距離；

h01——截面受壓區(qū)外邊緣至受拉區(qū)最外排普通鋼筋之間垂直于中和軸的距離；

θ——x軸與中和軸的夾角，順時針方向取正值；

x0——中和軸至受壓區(qū)最外側(cè)邊緣的距離。

圖E.0.1 任意截面構(gòu)件正截面承載力計算

E.0.2 環(huán)形和圓形截面受彎構(gòu)件的正截面受彎承載力，應(yīng)按本規(guī)范第E.0.3條和第E.0.4條的規(guī)定計算。但在計算時，應(yīng)在公式(E.0.3—1)、公式(E.0.3—3)和公式(K.0.4—1)中取等號，并取軸向力設(shè)計值N＝0；同時，應(yīng)將公式(E.0.3—2)、公式(E.0.3—4)和公式(E.0.4—2)中Nei以彎矩設(shè)計值M代替。

E.0.3 沿周邊均勻配置縱向鋼筋的環(huán)形截面偏心受壓構(gòu)件(圖E.0.3)，其正截面受壓承載力宜符合下列規(guī)定：

1 鋼筋混凝土構(gòu)件

2 預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件

在上述各公式中的系數(shù)和偏心距，應(yīng)按下列公式計算：

式中：A——環(huán)形截面面積；

As——全部縱向普通鋼筋的截面面積；

Ap——全部縱向預(yù)應(yīng)力筋的截面面積；

r1、r2——環(huán)形截面的內(nèi)、外半徑；

rs——縱向普通鋼筋重心所在圓周的半徑；

rp——縱向預(yù)應(yīng)力筋重心所在圓周的半徑；

e0——軸向壓力對截面重心的偏心距；

ea——附加偏心距，按本規(guī)范第6.2.5條確定；

α——受壓區(qū)混凝土截面面積與全截面面積的比值；

αt——縱向受拉鋼筋截面面積與全部縱向鋼筋截面面積的比值，當(dāng)α大于2/3時，取αt為0。

E.0.4 沿周邊均勻配置縱向普通鋼筋的圓形截面鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件（圖E.0.4），其正截面受壓承載力宜符合下列規(guī)定：

式中：A——圓形截面面積；

As——全部縱向普通鋼筋的截面面積；

r——圓形截面的半徑；

rs——縱向普通鋼筋重心所在圓周的半徑；

e0——軸向壓力對截面重心的偏心距；

ea——附加偏心距，按本規(guī)范第6.2.5條確定；

α——對應(yīng)于受壓區(qū)混凝土截面面積的圓心角(rad)與2π的比值；

αt——縱向受拉普通鋼筋截面面積與全部縱向普通鋼筋截面面積的比值，當(dāng)α大于0.625時，取αt為O。

注：本條適用于截面內(nèi)縱向普通鋼筋數(shù)量不少于6根的情況。

圖E.0.4 沿周邊均勻配筋的圓形截面

E.0.5 沿周邊均勻配置縱向鋼筋的環(huán)形和圓形截面偏心受拉構(gòu)件，其正截面受拉承載力應(yīng)符合本規(guī)范公式(6.2.25—1)的規(guī)定，式中的正截面受彎承載力設(shè)計值Mu可按本規(guī)范第E.0.2條的規(guī)定進(jìn)行計算，但應(yīng)取等號，并以Mu代替Nei。

附錄F 板柱節(jié)點(diǎn)計算用等效集中反力設(shè)計值

F.0.1 在豎向荷載、水平荷載作用下的板柱節(jié)點(diǎn)，其受沖切承載力計算中所用的等效集中反力設(shè)計值Fl,eq可按下列情況確定：

1 傳遞單向不平衡彎矩的板柱節(jié)點(diǎn)

當(dāng)不平衡彎矩作用平面與柱矩形截面兩個軸線之一相重合時，可按下列兩種情況進(jìn)行計算：

1)由節(jié)點(diǎn)受剪傳遞的單向不平衡彎矩α0Munb，當(dāng)其作用的方向指向圖F.0.1的AB邊時，等效集中反力設(shè)計值可按下列公式計算：

[F.0.1-1]

[F.0.1-2]

2)由節(jié)點(diǎn)受剪傳遞的單向不平衡彎矩α0Munb，當(dāng)其作用的方向指向圖F.0.1的CD邊時，等效集中反力設(shè)計值可按下列公式計算：

[F.0.1-3]

[F.0.1-4]

式中：Fl——在豎向荷載、水平荷載作用下，柱所承受的軸向壓力設(shè)計值的層間差值減去柱頂沖切破壞錐體范圍內(nèi)板所承受的荷載設(shè)計值；

α0——計算系數(shù)，按本規(guī)范第F.0.2條計算；

Munb——豎向荷載、水平荷載引起對臨界截面周長重心軸（圖F.0.1中的軸線2）處的不平衡彎矩設(shè)計值；

Munb,c——豎向荷載、水平荷載引起對柱截面重心軸（圖F.0.1中的軸線1）處的不平衡彎矩設(shè)計值；

aAB、aCD——臨界截面周長重心軸至AB、CD邊緣的距離；

Ic——按臨界截面計算的類似極慣性矩，按本規(guī)范第F.0.2條計算；

eg——在彎矩作用平面內(nèi)柱截面重心軸至臨界截面周長重心軸的距離，按本規(guī)范第F.0.2條計算；對中柱截面和彎矩作用平面平行于自由邊的邊柱截面，eg=0。

圖F.0.1 矩形柱及受沖切承載力計算的幾何參數(shù)

(a)中柱截面；(b)邊柱截面（彎矩作用平面垂直于自由邊） (c)邊柱截面（彎矩作用平面平行于自由邊）；(d)角柱截面 1柱截面重心G的軸線；2-臨界截面周長重心g的軸線；3-不平衡彎矩作用平面；4--自由邊

2，傳遞雙向不平衡彎矩的板柱節(jié)點(diǎn)

當(dāng)節(jié)點(diǎn)受剪傳遞到臨界截面周長兩個方向的不平衡彎矩為α0xMunb,x、α0yMunb,y時，等效集中反力設(shè)計值可按下列公式計算：

[F.0.1-5]

[F.0.1-6]

式中：τunb,max——由受剪傳遞的雙向不平衡彎矩在臨界截面上產(chǎn)生的最大剪應(yīng)力設(shè)計值；

Munb,x、Munb,y——豎向荷載、水平荷載引起對臨界截面周長重心處x軸、y軸方向的不平衡彎矩設(shè)計值，可按公式(F.0.1-2)或公式(F.0.1-4)同樣的方法確定；

α0x、α0y——x軸、y軸的計算系數(shù)，按本規(guī)范第F.0.2條和第F.0.3條確定；

Icx、Icy——對x軸、y軸按臨界截面計算的類似極慣性矩，按本規(guī)范第F.0.2條和第F.0.3條確定；

ax、ay——最大剪應(yīng)力τmax的作用點(diǎn)至x軸、y軸的距離。

3 當(dāng)考慮不同的荷載組合時，應(yīng)取其中的較大值作為板柱節(jié)點(diǎn)受沖切承載力計算用的等效集中反力設(shè)計值。

F.0.2 板柱節(jié)點(diǎn)考慮受剪傳遞單向不平衡彎矩的受沖切承載力計算中，與等效集中反力設(shè)計值Fl,eq有關(guān)的參數(shù)和本附錄圖F.0.1中所示的幾何尺寸，可按下列公式計算：

1 中柱處臨界截面的類似極慣性矩、幾何尺寸及計算系數(shù)可按下列公式計算（圖F.0.1a）：

2 邊柱處臨界截面的類似極慣性矩、幾何尺寸及計算系數(shù)可按下列公式計算：

1)彎矩作用平面垂直于自由邊(圖F.0.1b)

2)彎矩作用平面平行于自由邊(圖F.0.lc)

3 角柱處臨界截面的類似極慣性矩、幾何尺寸及計算系數(shù)可按下列公式計算（圖F.0.1d）：

F.0.3 在按本附錄公式(F.0.1—5)、公式(F.0.1—6)進(jìn)行板柱節(jié)點(diǎn)考慮傳遞雙向不平衡彎矩的受沖切承載力計算中，如將本附錄第F.0.2條的規(guī)定視作x軸(或y軸)的類似極慣性矩、幾何尺寸及計算系數(shù)，則與其相應(yīng)的y軸(或x軸)的類似極慣性矩、幾何尺寸及計算系數(shù)，可將前述的x軸(或y軸)的相應(yīng)參數(shù)進(jìn)行置換確定。

F.0.4 當(dāng)邊柱、角柱部位有懸臂板時，臨界截面周長可計算至垂直于自由邊的板端處，按此計算的臨界截面周長應(yīng)與按中柱計算的臨界截面周長相比較，并取兩者中的較小值。在此基礎(chǔ)上，應(yīng)按本規(guī)范第F.0.2條和第F.0.3條的原則，確定板柱節(jié)點(diǎn)考慮受剪傳遞不平衡彎矩的受沖切承載力計算所用等效集中反力設(shè)計值Fl，eq的有關(guān)參數(shù)。

附錄G 深受彎構(gòu)件

G.0.1 簡支鋼筋混凝土單跨深梁可采用由一般方法計算的內(nèi)力進(jìn)行截面設(shè)計；鋼筋混凝土多跨連續(xù)深梁應(yīng)采用由二維彈性分析求得的內(nèi)力進(jìn)行截面設(shè)計。

G.0.2 鋼筋混凝土深受彎構(gòu)件的正截面受彎承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：

[G.0.2-1]

[G.0.2-2]

[G.0.2-3]

當(dāng)l0＜h時，取內(nèi)力臂z=0.6l0。

式中：x——截面受壓區(qū)高度，按本規(guī)范第6.2節(jié)計算；

當(dāng)x＜0.2h0時，取x=0.2h0；

h0——截面有效高度：h0=h-as，其中h為截面高度；當(dāng)l0/h≤2時，跨中截面as取0.1h，支座截面as取0.2h；當(dāng)l0/h＞2時，as按受拉區(qū)縱向鋼筋截面重心至受拉邊緣的實(shí)際距離取用。

G.0.3 鋼筋混凝土深受彎構(gòu)件的受剪截面應(yīng)符合下列條件：

當(dāng)hw/b不大于4時

[G.0.3-1]

當(dāng)hw/b不小于6時

當(dāng)hw/b大于4且小于6時，按線性內(nèi)插法取用。

式中：V——剪力設(shè)計值；

l0——計算跨度，當(dāng)l0小于2h時，取2h；

b——矩形截面的寬度以及T形、I形截面的腹板厚度；

h、h0——截面高度、截面有效高度；

hw——截面的腹板高度：矩形截面，取有效高度h0；T形截面，取有效高度減去翼緣度；I形和箱形截面，取腹板凈高；

βc——混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用。

G.0.4 矩形、T形和I形截面的深受彎構(gòu)件，在均布荷載作用下，當(dāng)配有豎向分布鋼筋和水平分布鋼筋時，其斜截面的受剪承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：

對集中荷載作用下的深受彎構(gòu)件（包括作用有多種荷載，且其中集中荷載對支座截面所產(chǎn)生的剪力值占總剪力值的75%以上的情況），其斜截面的受剪承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：

式中：λ——計算剪跨比：當(dāng)l0/h不大于2.0時，取λ=0.25；當(dāng)l0/h大于2且小于5時，取λ=a/h，其中，a為集中荷載到深受彎構(gòu)件支座的水平距離；λ的上限值為（0.92l0/h-1.58），下限值為(0.42l0/h-0.58)；

l0/h——跨高比，當(dāng)l0/h小于2時，取2.0。

G.0.5 一般要求不出現(xiàn)斜裂縫的鋼筋混凝土深梁，應(yīng)符合下列條件：

[G.0.5]

式中：Vk——按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計算的剪力值。

此時可不進(jìn)行斜截面受剪承載力計算，但應(yīng)按本規(guī)范第G.0.10條、第G.0.12條的規(guī)定配置分布鋼筋。

G.0.6 鋼筋混凝土深梁在承受支座反力的作用部位以及集中荷載作用部位，應(yīng)按本規(guī)范第6.6節(jié)的規(guī)定進(jìn)行局部受壓承載力計算。

G.0.7 深梁的截面寬度不應(yīng)小于140mm。當(dāng)l0／h不小于1時，h／b不宜大于25；當(dāng)l0／h小于1時，l0／b不宜大于25。深梁的混凝土強(qiáng)度等級不應(yīng)低于C20。當(dāng)深梁支承在鋼筋混凝土柱上時，宜將柱伸至深梁頂。深梁頂部應(yīng)與樓板等水平構(gòu)件可靠連接。

G.0.8 鋼筋混凝土深梁的縱向受拉鋼筋宜采用較小的直徑，且宜按下列規(guī)定布置：

1 單跨深梁和連續(xù)深梁的下部縱向鋼筋宜均勻布置在梁下邊緣以上0.2h的范圍內(nèi)(圖G.0.8—1及圖G.0.8—2)。

圖G.0.8-1 單跨深梁的鋼筋配置

1-下部縱向受拉鋼筋及彎折錨固；2-水平及豎向分布鋼筋；3-拉筋；4-拉筋加密區(qū)

2 連續(xù)深梁中間支座截面的縱向受拉鋼筋宜按圖G.0.8—3規(guī)定的高度范圍和配筋比例均勻布置在相應(yīng)高度范圍內(nèi)。對于l0／h小于1的連續(xù)深梁，在中間支座底面以上0.2l0～0.6l0高度范圍內(nèi)的縱向受拉鋼筋配筋率尚不宜小于0.5％。水平分布鋼筋可用作支座部位的上部縱向受拉鋼筋，不足部分可由附加水平鋼筋補(bǔ)足，附加水平鋼筋自支座向跨中延伸的長度不宜小于0.4l0(圖G.0.8—2)。

圖G.0.8-2 連續(xù)深梁的鋼筋配置

1-下部縱向受拉鋼筋；2-水平分布鋼筋；3-豎向分布鋼筋；

4-拉筋；5-拉筋加密區(qū)；6-支座截面上部的附加水平鋼筋

圖G.0.8-3 連續(xù)深梁中間支座截面縱向受拉鋼筋在不同高度范圍內(nèi)的分配比例

G.0.9 深梁的下部縱向受拉鋼筋應(yīng)全部伸入支座，不應(yīng)在跨中彎起或截斷。在簡支單跨深梁支座及連續(xù)深梁梁端的簡支支座處，縱向受拉鋼筋應(yīng)沿水平方向彎折錨固(圖G.0.8—1)，其錨固長度應(yīng)按本規(guī)范第8.3.1條規(guī)定的受拉鋼筋錨固長度la乘以系數(shù)1.1采用；當(dāng)不能滿足上述錨固長度要求時，應(yīng)采取在鋼筋上加焊錨固鋼板或?qū)摻钅┒撕赋煞忾]式等有效的錨固措施。連續(xù)深梁的下部縱向受拉鋼筋應(yīng)全部伸過中間支座的中心線，其自支座邊緣算起的錨固長度不應(yīng)小于la。

G.0.10 深梁應(yīng)配置雙排鋼筋網(wǎng)，水平和豎向分布鋼筋直徑均不應(yīng)小于8mm，間距不應(yīng)大于200mm。

當(dāng)沿深梁端部豎向邊緣設(shè)柱時，水平分布鋼筋應(yīng)錨入柱內(nèi)。

在深梁上、下邊緣處，豎向分布鋼筋宜做成封閉式。

在深梁雙排鋼筋之間應(yīng)設(shè)置拉筋，拉筋沿縱橫兩個方向的間距均不宜大于600mm，在支座區(qū)高度為0.4h，寬度為從支座伸出0.4h的范圍內(nèi)(圖G.0.8—1和圖G.0.8—2中的虛線部分)，尚應(yīng)適當(dāng)增加拉筋的數(shù)量。

G.0.11 當(dāng)深梁全跨沿下邊緣作用有均布荷載時，應(yīng)沿梁全跨均勻布置附加豎向吊筋，吊筋間距不宜大于200mm。

當(dāng)有集中荷載作用于深梁下部3／4高度范圍內(nèi)時，該集中荷載應(yīng)全部由附加吊筋承受，吊筋應(yīng)采用豎向吊筋或斜向吊筋。豎向吊筋的水平分布長度s應(yīng)按下列公式確定(圖G.0.11a)：

當(dāng)h1不大于hb／2時

s＝bb＋hb (G.0.11—1)

當(dāng)h1大于hb／2時

s＝bb＋2h1 (G.0.11—2)

式中：bb——傳遞集中荷載構(gòu)件的截面寬度；

hb——傳遞集中荷載構(gòu)件的截面高度；

h1——從深梁下邊緣到傳遞集中荷載構(gòu)件底邊的高度。

豎向吊筋應(yīng)沿梁兩側(cè)布置，并從梁底伸到梁頂，在梁頂和梁底應(yīng)做成封閉式。

附加吊筋總截面面積Asv應(yīng)按本規(guī)范第9.2節(jié)進(jìn)行計算，但吊筋的設(shè)計強(qiáng)度fyv應(yīng)乘以承載力計算附加系數(shù)0.8。

圖G.0.11 深梁承受集中荷載作用時的附加吊筋

注：圖中尺寸單位mm。

G.0.12 深梁的縱向受拉鋼筋配筋率ρ(ρ=As/bh)、水平分布鋼筋配筋率ρsh（ρsh=Ash/bsv，sv為水平分布鋼筋的間距）和豎向分布鋼筋配筋率ρsv(ρsv=Asv/bsh，sh為豎向分布鋼筋的間距)不宜小于表G.0.12規(guī)定的數(shù)值。

表G.0.12 深梁中鋼筋的最小配筋百分率(%)

鋼筋種類

縱向受拉鋼筋

水平分布鋼筋

豎向分布鋼筋

HPB300

0.25

0.25

0.20

HRB400、HRBF400、RRB400、HRB335

0.20

0.20

0.15

HRB500、HRBF500

0.15

0.15

0.10

注：當(dāng)集中荷載作用于連續(xù)深梁上部1/4高度范圍內(nèi)且l0/h大于1.5時，豎向分布鋼筋最小配筋百分率應(yīng)增加0.05。

G.0.13 除深梁以外的深受彎構(gòu)件，其縱向受力鋼筋、箍筋及縱向構(gòu)造鋼筋的構(gòu)造規(guī)定與一般梁相同，但其截面下部1／2高度范圍內(nèi)和中間支座上部1／2高度范圍內(nèi)布置的縱向構(gòu)造鋼筋宜較一般梁適當(dāng)加強(qiáng)。

附錄H 無支撐疊合梁板

H.0.1 施工階段不加支撐的疊合受彎構(gòu)件(梁、板)，內(nèi)力應(yīng)分別按下列兩個階段計算。

1 第一階段 后澆的疊合層混凝土未達(dá)到強(qiáng)度設(shè)計值之前的階段。荷載由預(yù)制構(gòu)件承擔(dān)，預(yù)制構(gòu)件按簡支構(gòu)件計算；荷載包括預(yù)制構(gòu)件自重、預(yù)制樓板自重、疊合層自重以及本階段的施工活荷載。

2 第二階段 疊合層混凝土達(dá)到設(shè)計規(guī)定的強(qiáng)度值之后的階段。疊合構(gòu)件按整體結(jié)構(gòu)計算；荷載考慮下列兩種情況并取較大值：

施工階段 考慮疊合構(gòu)件自重、預(yù)制樓板自重、面層、吊頂?shù)茸灾匾约氨倦A段的施工活荷載；

使用階段 考慮疊合構(gòu)件自重、預(yù)制樓板自重、面層、吊頂?shù)茸灾匾约笆褂秒A段的可變荷載。

H.0.2 預(yù)制構(gòu)件和疊合構(gòu)件的正截面受彎承載力應(yīng)按本規(guī)范第6.2節(jié)計算，其中，彎矩設(shè)計值應(yīng)按下列規(guī)定取用：

預(yù)制構(gòu)件

M1＝M1G＋M1Q [H.0.2-1]

疊合構(gòu)件的正彎矩區(qū)段

M＝M1G＋M2G＋M2Q [H.0.2-2]

疊合構(gòu)件的負(fù)彎矩區(qū)段

M=M2G十M2Q [H.0.2-3]

式中：M1G——預(yù)制構(gòu)件自重、預(yù)制樓板自重和疊合層自重在計算截面產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值；

M2G——第二階段面層、吊頂?shù)茸灾卦谟嬎憬孛娈a(chǎn)生的彎矩設(shè)計值；

M1Q——第一階段施工活荷載在計算截面產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值；

M2Q——第二階段可變荷載在計算截面產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值，取本階段施工活荷載和使用階段可變荷載在計算截面產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值中的較大值。

在計算中，正彎矩區(qū)段的混凝土強(qiáng)度等級，按疊合層取用；負(fù)彎矩區(qū)段的混凝土強(qiáng)度等級，按計算截面受壓區(qū)的實(shí)際情況取用。

H.0.3 預(yù)制構(gòu)件和疊合構(gòu)件的斜截面受剪承載力，應(yīng)按本規(guī)范第6.3節(jié)的有關(guān)規(guī)定進(jìn)行計算。其中，剪力設(shè)計值應(yīng)按下列規(guī)定取用：

預(yù)制構(gòu)件

V1＝V1G＋V1Q [H.0.3-1]

疊合構(gòu)件

V＝V1G＋V2G＋V2Q [H.0.3-2]

式中：V1G——預(yù)制構(gòu)件自重、預(yù)制樓板自重和疊合層自重在計算截面產(chǎn)生的剪力設(shè)計值；

V2G——第二階段面層、吊頂?shù)茸灾卦谟嬎憬孛娈a(chǎn)生的剪力設(shè)計值；

V1Q——第一階段施工活荷載在計算截面產(chǎn)生的剪力設(shè)計值；

V2Q——第二階段可變荷載產(chǎn)生的剪力設(shè)計值，取本階段施工活荷載和使用階段可變荷載在計算截面產(chǎn)生的剪力設(shè)計值中的較大值。

在計算中，疊合構(gòu)件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承載力設(shè)計值Vcs應(yīng)取疊合層和預(yù)制構(gòu)件中較低的混凝土強(qiáng)度等級進(jìn)行計算，且不低于預(yù)制構(gòu)件的受剪承載力設(shè)計值；對預(yù)應(yīng)力混凝土疊合構(gòu)件，不考慮預(yù)應(yīng)力對受剪承載力的有利影響，取VP＝0。

H.0.4 當(dāng)疊合梁符合本規(guī)范第9.2節(jié)梁的各項構(gòu)造要求時，其疊合面的受剪承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：

[H.0.4-1]

此外，混凝土的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值ft取疊合層和預(yù)制構(gòu)件中的較低值。

對不配箍筋的疊合板，當(dāng)符合本規(guī)范疊合界面粗糙度的構(gòu)造規(guī)定時，其疊合面的受剪強(qiáng)度應(yīng)符合下列公式的要求：

[H.0.4-2]

H.0.5 預(yù)應(yīng)力混凝土疊合受彎構(gòu)件，其預(yù)制構(gòu)件和疊合構(gòu)件應(yīng)進(jìn)行正截面抗裂驗算。此時，在荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合下，抗裂驗算邊緣混凝土的拉應(yīng)力不應(yīng)大于預(yù)制構(gòu)件的混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值ftk。抗裂驗算邊緣混凝土的法向應(yīng)力應(yīng)按下列公式計算：

預(yù)制構(gòu)件

[H.0.5-1]

疊合構(gòu)件

[H.0.5-2]

式中：M1Gk——預(yù)制構(gòu)件自重、預(yù)制樓板自重和疊合層自重標(biāo)準(zhǔn)值在計算截面產(chǎn)生的彎矩值；

M1k——第一階段荷載標(biāo)準(zhǔn)組合下在計算截面產(chǎn)生值，取M1k=M1Gk+M1Qk，此處，M1Qk為第一階段施工活荷載標(biāo)準(zhǔn)值在計算截面產(chǎn)生的彎矩值；

M2k——第二階段荷載標(biāo)準(zhǔn)組合下在計算截面上產(chǎn)生的彎矩值，取M2k=M2Gk+M2Qk，此處M2Gk為面層、吊頂?shù)茸灾貥?biāo)準(zhǔn)值在計算截面產(chǎn)生的彎矩值；M2Qk為使用階段可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值在計算截面產(chǎn)生的彎矩值；

W01——預(yù)制構(gòu)件換算截面受拉邊緣的彈牲抵抗矩；

W0——疊合構(gòu)件換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩，此時，疊合層的混凝土截面面積應(yīng)按彈性模量比換算成預(yù)制構(gòu)件混凝土的截面面積。

H.0.6 預(yù)應(yīng)力混凝土疊合構(gòu)件，應(yīng)按本規(guī)范第7.1.5條的規(guī)定進(jìn)行斜截面抗裂驗算；混凝土的主拉應(yīng)力及主壓應(yīng)力應(yīng)考慮疊合構(gòu)件受力特點(diǎn)，并按本規(guī)范第7.1.6條的規(guī)定計算。

H.0.7 鋼筋混凝土疊合受彎構(gòu)件在荷載準(zhǔn)永久組合下，其縱向受拉鋼筋的應(yīng)力σsq應(yīng)符合下列規(guī)定：

[H.0.7-1]

[H.0.7-2]

在彎矩M1GK作用下，預(yù)制構(gòu)件縱向受拉鋼筋的應(yīng)力σs1k可按下列公式計算：

[H.0.7-3]

式中：h01——預(yù)制構(gòu)件截面有效高度。

在荷載準(zhǔn)永久組合相應(yīng)的彎矩M2q作用下，疊合構(gòu)件縱向受拉鋼筋中的應(yīng)力增量σs2q可按下列公式計算：

[H.0.7-4]

當(dāng)M1Gk＜0.35M1u時，公式(H.0.7-4)中的0.5(1+h1/h)值應(yīng)取等于1.0；此處，M1u為預(yù)制構(gòu)件正截面受彎承載力設(shè)計值，應(yīng)按本規(guī)范第6.2節(jié)計算，但式中應(yīng)取等號，并以M1u代替M。

H.0.8 混凝土疊合構(gòu)件應(yīng)驗算裂縫寬度，按荷載準(zhǔn)永久組合或標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長期作用影響所計算的最大裂縫寬度wmax，不應(yīng)超過本規(guī)范第3.4節(jié)規(guī)定的最大裂縫寬度限值。

按荷載準(zhǔn)永久組合或標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長期作用影響的最大裂縫寬度wmax可按下列公式計算：

鋼筋混凝土構(gòu)件

[H.0.8-1]

(H.0.8-2)

預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件

[H.0.8-3]

(H.0.8-4)

式中：deq——受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑，按本規(guī)范第7.1.2條的規(guī)定計算；

ρte1、ρte——按預(yù)制構(gòu)件、疊合構(gòu)件的有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率，按本規(guī)范第7.1.2條計算；

ftk1——預(yù)制構(gòu)件的混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。

H.0.9 疊合構(gòu)件應(yīng)按本規(guī)范第7.2.1條的規(guī)定進(jìn)行正常使用極限狀態(tài)下的撓度驗算。其中，疊合受彎構(gòu)件按荷載準(zhǔn)永久組合或標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長期作用影響的剛度可按下列公式計算：

鋼筋混凝土構(gòu)件

[H.0.9-1]

預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件

[H.0.9-2]

(H.0.9-3)

(H.0.9-4)

式中：θ——考慮荷載長期作用對撓度增大的影響系數(shù)，按本規(guī)范第7.2.5條采用；

Mk——疊合構(gòu)件按荷載標(biāo)準(zhǔn)組合計算的彎矩值；

Mq——疊合構(gòu)件按荷載準(zhǔn)永久組合計算的彎矩值；

Bs1——預(yù)制構(gòu)件的短期剛度，按本規(guī)范第H.0.10條取用；

Bs2——疊合構(gòu)件第二階段的短期剛度，按本規(guī)范第H.0.10條取用；

ψq——第二階段可變荷載的準(zhǔn)永久值系數(shù)。

H.0.10 荷載準(zhǔn)永久組合或標(biāo)準(zhǔn)組合下疊合式受彎構(gòu)件正彎矩區(qū)段內(nèi)的短期剛度，可按下列規(guī)定計算。

1 鋼筋混凝土疊合構(gòu)件

1)預(yù)制構(gòu)件的短期剛度B是可按本規(guī)范公式(7.2.3-1)計算。

2)疊合構(gòu)件第二階段的短期剛度可按下列公式計算：

[H.0.10-1]

式中：αE——鋼筋彈性模量與疊合層混凝土彈性模量的比值：αE=Es/Ec2。

2 預(yù)應(yīng)力混凝土疊合構(gòu)件

1)預(yù)制構(gòu)件的短期剛度B是可按本規(guī)范公式(7.2.3-2)計算。

2)疊合構(gòu)件第二階段的短期剛度可按下列公式計算：

[H.0.10-2]

式中：Ecl——預(yù)制構(gòu)件的混凝土彈性模量；

I0——疊合構(gòu)件換算截面的慣性矩，此時，疊合層的混凝土截面面積應(yīng)按彈性模量比換算成預(yù)制構(gòu)件混凝土的截面面積。

H.0.11 荷載準(zhǔn)永久組合或標(biāo)準(zhǔn)組合下疊合式受彎構(gòu)件負(fù)彎矩區(qū)段內(nèi)第二階段的短期剛度Bs2可按本規(guī)范公式(7.2.3—1)計算，其中，彈性模量的比值取αE＝Es／Ecl。

H.0.12 預(yù)應(yīng)力混凝土疊合構(gòu)件在使用階段的預(yù)應(yīng)力反拱值可用結(jié)構(gòu)力學(xué)方法按預(yù)制構(gòu)件的剛度進(jìn)行計算。在計算中，預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力應(yīng)扣除全部預(yù)應(yīng)力損失；考慮預(yù)應(yīng)力長期影響，可將計算所得的預(yù)應(yīng)力反拱值乘以增大系數(shù)1.75。

附錄J 后張曲線預(yù)應(yīng)力筋由錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失

J.0.1 在后張法構(gòu)件中，應(yīng)計算曲線預(yù)應(yīng)力筋由錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失。

1 反摩擦影響長度lf(mm)(圖J.0.1)可按下列公式計算：

[J.0.1-1]

[J.0.1-2]

式中：a——張拉端錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮值(mm)，按本規(guī)范表10.2.2采用；

△σd——單位長度由管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失(MPa/mm)；

σ0——張拉端錨下控制應(yīng)力，按本規(guī)范第10.1.3條的規(guī)定采用；

σl——預(yù)應(yīng)力筋扣除沿途摩擦損失后錨固端應(yīng)力；

l——張拉端至錨固端的距離(mm)。

2 當(dāng)lf≤l時，預(yù)應(yīng)力筋離張拉端x處考慮反摩擦后的預(yù)應(yīng)力損失σl1可按下列公式計算：

[J.0.1-3]

[J.0.1-4]

式中：△σ——預(yù)應(yīng)力筋考慮反向摩擦后在張拉端錨下的預(yù)應(yīng)力損失值。

3 當(dāng)lf＞l 時，預(yù)應(yīng)力筋離張拉端xl 處考慮反向摩擦后的預(yù)應(yīng)力損失σ可按下列公式計算：

[J.0.1-5]

式中：△σ’——預(yù)應(yīng)力筋考慮反向摩擦后在張拉端錨下的預(yù)應(yīng)力損失值，可按以下方法求得：在圖J.0.1中設(shè)“ca‘'bd”等腰梯形面積A=a·Ep，試算得到cd， 則△σ'=cd。

圖J.0.1 考慮反向摩擦后預(yù)應(yīng)力損失計算

注：1 caa表示預(yù)應(yīng)力筋扣除管道正摩擦損失后的應(yīng)力分布線；

2 eaa表示lf≤l 時，預(yù)應(yīng)力筋扣除管道正摩擦和內(nèi)縮（考慮反摩擦）損失后的 應(yīng)力分布線；

3 db表示lf＞l 時，預(yù)應(yīng)力筋扣除管道正摩擦和內(nèi)縮（考慮反摩擦）損失后的應(yīng) 力分布線。

J.0.2 兩端張拉（分次張拉或同時張拉）且反摩擦損失影響長度有重疊時，在重疊范圍內(nèi)同一截面扣除正摩擦和回縮反摩擦損失后預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力可取：兩端分別張拉、錨固，分別計算正摩擦利回縮反摩擦損失，分別將張拉端錨下控制應(yīng)力減去上述應(yīng)力計算結(jié)果所得較大值。

J.0.3 常用束形的后張曲線預(yù)應(yīng)力筋或折線預(yù)應(yīng)力筋，由于錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮在反向摩擦影響長度lf范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力損失值σl1，可按下列公式計算：

1，拋物線形預(yù)應(yīng)力筋可近似按圓弧形曲線預(yù)應(yīng)力筋考慮（圖J.0.3-1）。當(dāng)其對應(yīng)的圓心角θ≤45O時(對無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋θ≤90O)，預(yù)應(yīng)力損失值σl1，可按下列公式計算：

[J.0.3-1]

反向摩擦影響長度lf(m)可按下列公式計算：

[J.0.3-2]

式中：rc——圓弧形曲線預(yù)應(yīng)力筋的曲率半徑(m) ；

μ——預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間的摩擦系數(shù)，按本規(guī)范表10.2.4采用；

κ——考慮孔道每米長度局部偏差的摩擦系數(shù)，按本規(guī)范表10.2.4采用；

x——張拉端至計算截面的距離(m)；

a——張拉端錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮值(mm)，按本規(guī)范表10.2.2采用；

Es——預(yù)應(yīng)力筋彈性模量。

圖J.0.3-1 圓弧形曲線預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力損失σl1

2 端部為直線（直線長度為l0），而后由兩條圓弧形曲線（圓弧對應(yīng)的圓心 角θ≤45O，對無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋取θ≤90O）組成的預(yù)應(yīng)力筋(圖J.0.3-2)，預(yù)應(yīng)力損失值σl1.可按下列公式計算：

當(dāng)x≤l0時

[J.0.3-3]

當(dāng)l0＜x≤l1時

[J.0.3-4]

當(dāng)l1＜x≤lf時

[J.0.3-5]

反向摩擦影響長度lf(m)可按下列公式計算：

[J.0.3-6]

[J.0.3-7]

[J.0.3-8]

式中：l1——預(yù)應(yīng)力筋張拉端起點(diǎn)至反彎點(diǎn)的水平投影長度；

i1、i2——第一、二段圓弧形曲線預(yù)應(yīng)力筋中應(yīng)力近似直線變化的斜率；

rc1、rc2——第一、二段圓弧形曲線預(yù)應(yīng)力筋的曲率半徑；

σa、σb——預(yù)應(yīng)力筋在a、b點(diǎn)的應(yīng)力。

圖J.0.3-2 兩條圓弧形曲線組成的預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力損失σl1

3 當(dāng)折線形預(yù)應(yīng)力筋的錨固損失消失于折點(diǎn)c之外時(圖J.0.3-3)，預(yù)應(yīng)力損失值σl1，可按下列公式計算：

當(dāng)x≤l0時

圖J.0.3-3 折線形預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力損失σl1

[J.0.3-9]

當(dāng)l0＜x≤l1時

[J.0.3-10]

當(dāng)l1＜x≤lf 時

[J.0.3-11]

反向摩擦影響長度lf(mm)可按下列公式計算：

[J.0.3-12]

[J.0.3-13]

[J.0.3-14]

[J.0.3-15]

[J.0.3-16]

式中：i1——預(yù)應(yīng)力筋bc段中應(yīng)力近似直線變化的斜率；

i2——預(yù)應(yīng)力筋在折點(diǎn)c以外應(yīng)力近似直線變化的斜率；

l1——張拉端起點(diǎn)至預(yù)應(yīng)力筋折點(diǎn)c的水平投影長度。

附錄K 與時間相關(guān)的預(yù)應(yīng)力損失

K.0.1 混凝土收縮和徐變引起預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力損失終極值可按下列規(guī)定計算：

1 受拉區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力損失終極值σ1s

[K.0.1-1]

式中：σpc——受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋合力點(diǎn)處由預(yù)加力（扣除相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力損失）和梁自重產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力，其值不得大于0.5f’cu；簡支梁可取跨中截面與1/4跨度處截面的平均值；連續(xù)梁和框架可取若干有代表性截面的平均值；

φ∞——混凝土徐變系數(shù)終極值；

ε∞——混凝土收縮應(yīng)變終極值；

Es——預(yù)應(yīng)力筋彈性模量；

αp——預(yù)應(yīng)力筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值；

ρ—一受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和普通鋼筋的配筋率：先張法構(gòu)件，ρ=(Ap+As)/A0；后張法構(gòu)件，ρ=(Ap+As)/An；對于對稱配置預(yù)應(yīng)力筋和普通鋼筋的構(gòu)件，配筋率ρ取鋼筋總截面面積的一半。

當(dāng)無可靠資料時，φ∞、ε∞值可按表K.0.1-1及表K.0.1-2采用。如結(jié)構(gòu)處于年平均相對濕度低于40%的環(huán)境下，表列數(shù)值應(yīng)增加30%。

表K.0.1-1 混凝土收縮應(yīng)變終極值ε∞(×10-4)

表K.0.1-2 混凝土徐變系數(shù)終極值φ∞

K.0.2 考慮時間影響的混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失值，可由第K.0.1條計算的預(yù)應(yīng)力損失終極值σl5、σ'l5乘以表K.0.2中相應(yīng)的系數(shù)確定。

考慮時間影響的預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失值，可由本規(guī)范第10.2.1條計算的預(yù)應(yīng)力損失值σl4乘以表K.0.2中相應(yīng)的系數(shù)確定。

表K.0.2 隨時間變化的預(yù)應(yīng)力損失系數(shù)

注：1，先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的松弛損失時間從張拉完成開始計算，收縮徐變損失從放張完成開始計算；后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的松弛損失、收縮徐變損失均從張拉完成開始計算。