立桿的穩定性計算:
1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算
其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，N=14.35kN；
—— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.26；
i —— 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；
l0 —— 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.60m；
k —— 計算長度附加系數，取1.155；
1） 對受彎構件：
不組合風荷載
上列式中 SGk、SQk——永久荷載與可變荷載的標準值分別產生的內力和。對受彎構件內力為彎矩、剪力，對軸心受壓構件為軸力；
SWk——風荷載標準值產生的內力；
f——鋼材強度設計值；
fk——鋼材強度的標準值；
W——桿件的截面模量；
φ——軸心壓桿的穩定系數；
A——桿件的截面面積；
0.9，1.2，1.4，0.85——分別為結構重要性系數，恒荷載分項系數，活荷載分項系數，荷載效應組合系數；
u —— 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50；
表5.3.3 腳手架立桿的計算長度系數μ
A —— 立桿凈截面面積，A=4.89cm2；
W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；
—— 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 111.83
[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2；
不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求!
2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算
其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，N=13.56kN；
—— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比λ=l0/i 的結果查表得到0.26；
λ值根據規范表進行查表得出，如下圖：
i —— 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；
l0 —— 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.60m；
k —— 計算長度附加系數，取1.155；
u —— 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50
A —— 立桿凈截面面積，A=4.89cm2；
W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；
MW —— 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0.061kN.m；
—— 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 117.69
[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2；
考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求!
影響腳手架穩定性的各種因素：
（1）步距：其它條件不變，根據實驗值和計算值，步距從1.2米增加到1.8米，臨界荷載將下降26.1%。
（2）連墻點間距：其它條件不變，當豎向間距由3.6米增加到7.2米，臨界荷載將下降33.88%，但在經常使用的連墻點水平間距范圍內（8米），調整水平間距時，影響不大。因此要注意步距的設置。
（3）扣件緊固扭矩：扣件緊固扭矩為30N.m比扣件緊固扭矩50N.m的臨界荷載低20%左右。緊固扭矩50N.m與扣件緊固扭矩50N.m相比影響不大。
（4）橫向支撐及縱向支撐：設置橫向支撐臨界荷載將提高15%以上，：設置縱向支撐臨界荷載將提高12.49%。
（5）立桿橫距：當由1.2米增加到1.5米時，臨界荷載將下降11.35%。
（六）、最大搭設高度的計算:
