鉆井液流變性概述

2023年12月22日發(fā)(作者：用什么可以生發(fā))

鉆井液流變性概述

摘要：

鉆井液在石油鉆井中起著十分重要的作用，深入研究鉆井液的性能，對油氣井鉆井液流變參數(shù)的優(yōu)化設(shè)計和有效調(diào)控是鉆井液工藝技術(shù)有十分重要的指導意義。根據(jù)API推薦的鉆井液性能測試標準，鉆井液的常規(guī)性能包括：密度、漏斗粘度、塑性粘度、動切力、靜切力、API濾失量、HTHP濾失量、PH值、堿度、含砂量、固相含量、膨潤土含量和濾液中的各種離子的質(zhì)量濃度等。本文主要對鉆井液的流變性進行綜述，包括鉆井液的流型及流變參數(shù)、鉆井液流變性與攜巖原理及井壁穩(wěn)定性的關(guān)系。

關(guān)鍵詞：鉆井液 流變性 流型 攜巖原理

一．鉆井液在石油鉆井中的作用

（1）從井底清除巖屑（2）冷卻和潤滑鉆頭及鉆柱（3）造壁功能（4）控制地層壓力（5）循環(huán)停止時懸浮巖屑和加重材料，防止下沉（6）從所鉆地層獲得資料（7）傳遞水力功率

二．鉆井液的類型

分散鉆井液 鈣處理鉆井液 鹽水鉆井液 飽和鹽水鉆井液 聚合物鉆井液 甲基聚合物鉆井液 合成基鉆井液 氣體型鉆井液 保護油氣層的鉆井液

三．鉆井液的流變性

鉆井液的流變性是指在外力作用下，鉆井液發(fā)生流動和變形的特性。

流體分為牛頓型流體和非牛頓型流體，非牛頓型流體又分為塑性流體、假塑性流體、膨脹性流體。現(xiàn)場使用鉆井液多為塑性、假塑性流體。

1．牛頓流體

通常將剪切應力與剪切速率的關(guān)系遵守牛頓內(nèi)摩擦定律的流體，稱為牛頓流體。

流變方程：

???流變曲線：

dv

dx

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其流動特點：加很小的剪切力就能流動，而且流速梯度與切應力成正比。在層流區(qū)域內(nèi)，粘度不隨切力流速梯度變化，為常量。

2．非牛頓流體

（1）塑性流體

???0??PVdv

dx剪切力τ≠0，而是?s，即施加的切應力必須超過某一特定值才能開始流動。切應力繼續(xù)增大，并超過?s時，塑性流體不能均勻剪切，粘度隨切應力的增加而增加，即圖中曲線段；繼續(xù)增加切應力，粘度不隨切應力的增加而增加，圖中直線段；

1）?s，靜切力，是鉆井液靜止時單位面積上形成的連續(xù)空間網(wǎng)架結(jié)構(gòu)強度的量度。

2）?0，動切力，反映鉆井液處于層流狀態(tài)時鉆井液中網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)強度的量度。

3）?pv????0dvdx，塑性粘度，即塑性流體流變曲線段斜率的倒數(shù)，不雖剪切力而變化。

4）?AV??dvdx??0??PVdvdxdvdx??0dvdx??PV??結(jié)構(gòu)??PV，表觀粘度，又稱有效粘度，是在某一流速梯度下剪切應力與相應流速梯度的比值。

5）?0?PV，動塑比，反映鉆井液中結(jié)構(gòu)強度和塑性粘度的比例關(guān)系。一般要求在0.34—0.48的范圍內(nèi)。

兩種粘度對鉆井液工藝具有很重要的意義：

1、了解兩種粘度所占的比例組成，有助于認識鉆井液的實質(zhì)和問題所在，有助于判斷環(huán)空流態(tài)和鉆井液稀釋特性。

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2、指導鉆井液流變性質(zhì)的調(diào)整。鉆井液粘度過高粘度是由結(jié)構(gòu)粘度還是塑性粘度引起的，便于調(diào)整。

影響塑性粘度的因素主要有：

1）鉆井液中的固相含量。這是影響塑性粘度的主要因索。一般情況下，隨著鉆井液固體顆粒逐漸增多，顆粒的總表面積不斷增大，所以顆粒間的內(nèi)摩擦力也會隨之面增加。

愛因斯坦粘度公式

???0?a??0

2）鉆井液中粘土的分散程度。當粘土含量相同時，其分散度愈高，塑性粘度愈大。

3）高分子聚合物處理劑。鉆井液中加入高分子聚合物處理劑會提高液相粘度，從而使塑性粘度增大。顯然，其濃度愈高，塑性粘度愈高；相對分子質(zhì)量愈大，塑性粘度愈高。

影響動切力的因素主要有：

1）粘土礦物的類型和濃度：蒙脫石、伊利石、高嶺石。

2）電解質(zhì)：在鉆井過程中無機電解質(zhì)的侵入均會引起鉆井液絮凝程度增加，從而動切力也增加。

3）降粘劑：大多數(shù)降粘劑都是吸附在粘土端面，使其帶有一定的負電荷，拆散網(wǎng)架結(jié)構(gòu)，從而降低動切力。

賓漢流變模式參數(shù)調(diào)整：

1）降低塑性粘度：通過合理使用固控設(shè)備、加水稀釋或化學絮凝等方法，盡量減少固相含量。

2）提高塑性粘度：應用低造漿粘土配漿，加入加重劑、混油、提高PH值、加入高分子聚合物等

3）降低動切力：最有效的方法加入降粘劑，若由鈣鎂離子侵入，可加入沉淀劑，除去鈣鎂離子。

4）提高動切力： 可加入預水化膨潤土漿，或增大高分聚合物的加量。對于鈣處理鉆井液或鹽水鉆井液，可通過適當增加鈣鈉離子濃度。

（2）假塑性流體和膨脹性流體

??k(dvn)

dxn:表現(xiàn)出流體非牛頓性程度。一般小于1，為無因次量。鉆井液設(shè)計中經(jīng)常要確定較合理的范圍，一般希望由較低的n值，在0.7—0.4之間，使其具有較好的稀釋性能。

K(稠度系數(shù))：反映鉆井液的可泵性以及攜巖性。

對于鉆井液，若K值過大，將造成重新開泵困

難。若K值過小，又將對攜巖不利。因此，鉆

井液的值應保持在一個合適的范圍內(nèi)。

n=

0.25

剪

塑性流體

切

假塑性流體：n<1，雖剪切速率的增加而變稀；

0.5

膨脹性流體：n>1，雖剪切速率的增加而變稠。

應

1

n：流性指數(shù)，表示假塑性流體在一定流速范

力圍內(nèi)的非牛頓性程度。

k：稠度系數(shù)，k值越大，粘度越大。

剪切速率

影響K值的主要因素：受體系中固含和

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液相粘度的影響，同時也受結(jié)構(gòu)強度的影響。當固體含量或聚合物處理劑的濃度增大時，K值相應增大；降低K值類似于降低鉆井液的粘度，有利于提高鉆速；提高K值類似于增大鉆井液的粘度，這有利于清潔井眼和消除并竭引起的井下復雜情況，因此，K值并非越低越好，有時需要適當提高K值。

影響n值主要因素：主要受形成網(wǎng)架結(jié)構(gòu)因素的影響。 一般情況下，降低n值有利于攜帶巖屑、清潔井眼。降低是值類似于降低鉆井液的鉆度，有利于提高鉆速；提高K值類似于增大鉆井液粘度，有利于清潔井眼和消除井塌引起的井下復雜情況。

冪律流變模式參數(shù)調(diào)整：

1）調(diào)節(jié)K值常用的方法：

降低K值最有效的方法是通過加強固相控制或加水稀釋以降低鉆井被中的固相含量。適當提高K值時，可添加適量聚合物處理劑，或?qū)㈩A水化膨潤土加入鹽水鉆井液或鈣處理鉆井液中(K值提高，n值下降)；也可加入重晶石粉等情性固體物質(zhì)(K值提高，n值基本不變)。

2）降低n值常用的方法：

1、加入XC生物聚合物等流性改進劑；

2、在鹽水鉆井液中添加預水化膨潤土。

3、適當增加無機鹽的含量；

方法2、3往往對鉆井液穩(wěn)定性造成影響。因此，并不是最好的方法，而應優(yōu)先考慮選用適合于本體系的聚合物處理劑來達到降低n值。

由假塑性流體流變模式與流變曲線可以看出，表觀粘度隨剪切速率的增加而降低，這種現(xiàn)象被稱為剪切稀釋現(xiàn)象。

由上述分析可得出幾點重要認識：

1、一般而言，鉆井液中表觀粘度中塑性粘度所占的比重較結(jié)構(gòu)粘度大。

2、表觀粘度相同的鉆井液，由于動塑比不相同，當流速梯度改變時，表觀粘度就不相同了。即，表觀粘度相同而具有不同動塑比的鉆井液，在實際井眼的各個部位粘度是不相同的。

3、動塑比越大，剪切稀釋性能越強，有利于高壓噴射鉆井，同時低流速時，有利于攜巖。

一般情況下，沉砂池處剪切速率最低，大約在10—20/s，井孔環(huán)形空間50—250/s，鉆桿內(nèi)100—1000/s，鉆頭噴嘴處最大，大約在10000—100000/s。

在中等和較高的剪切速率范圍內(nèi)，冪

律模式和賓漢模式均能較好地表示實際鉆

井液的流動特性，然而在環(huán)形空間的較低

剪切速率范圍內(nèi)，冪律模式比賓漢模式更

接近實際鉆井液的流動特性。在鉆井液設(shè)

計和現(xiàn)場實際應用中，這兩種流變模式往

往同時使用。賓漢模式更好地表示鉆井液

在環(huán)空的流變性，并能更準確地預測環(huán)空

壓降和進行有關(guān)的水力多數(shù)計算。

在鉆井液設(shè)計和現(xiàn)場實際應用中，這

兩種流變模式往往同時使用。

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為了進一步提高冪律模式的應用效果一種經(jīng)修正的冪律模式，即赫--巴三參數(shù)流變模式也已經(jīng)引入對鉆井液流變性的研究中。赫謝爾—巴爾克萊三參數(shù)流變模式簡稱赫—巴模式，又稱為帶有動切力(或屈服值)的冪律模式，或經(jīng)修正的冪律模式。1977年該模式首次用于鉆井液流變性的研究。其數(shù)學表達式為：

???y?k(dvn)

dx?y：鉆井夜實際動切力，表示使流體開始流動所需的最低剪切應力。

n和K的意義與冪律模式相同。由于在冪律模式基礎(chǔ)上增加了動切應力，因而是一個三參數(shù)流變模式。引入該模式的主要目的，是為了在較寬剪切速率范圍內(nèi)，能夠比傳統(tǒng)模式更為難確地描述鉆井液的流變特性。由于該模式比傳統(tǒng)模式多了一個參數(shù)，不如傳統(tǒng)模式應用方便，特別是由此而導出的水力學計算式相當繁瑣，因此限制了它在現(xiàn)場的廣泛應用。目前，該模式僅在對流變參數(shù)測量精度要求較高時或室內(nèi)研究中使用。

四．鉆井液的攜巖原理

鉆井液的主要功用之一就是清洗井底并將巖屑攜帶到地面上來。鉆井液清洗井眼的能力除取決于循環(huán)系統(tǒng)的水力參數(shù)外，還取決于鉆井液的性能，特別是其中的流變性能。根據(jù)噴射鉆井的理論，巖屑的清除分為兩個過程，一是巖屑被沖離井底，二是巖屑從環(huán)形空間被攜至地面。巖屑被沖離井底的問題涉及到鉆頭選型和井底流場的研究，屬于鉆井工程的范疇，本文只討論鉆井液攜帶巖屑的問題，主要介紹三種流型攜帶巖屑原理：層流攜帶巖屑原理、紊流攜帶巖屑原理以及平板形層流的實現(xiàn)。

1． 層流攜帶巖屑原理

首先討論一下鉆井液攜帶巖屑的基本原理。一方面鉆井液攜帶巖屑顆粒向上運動，另一方面巖屑顆粒由于重力作用向下滑落。在環(huán)形空間里，鉆井液攜帶巖屑顆粒向上運動的速度取決于流體的上返速度與顆粒自身滑落速度二者之差，即：?p??f??s 則：?p?f?1??s?f

vpvf：稱作攜帶比，用此值表示井筒的凈化效率。

?p：巖屑的凈上升速度，m/s；

?f：鉆井液的上返速度，m/s；

?s：巖屑的滑落速度，m/s；

顯然，提高凈化效率的途徑是：1、提高鉆井液在環(huán)空的上返速度；2、階低巖屑的滑落速度。但綜合考慮鉆井的成本利效益，上返速度不能大幅度提高。因此，如何盡量降低巖屑的沿落速度對攜巖至關(guān)重要。研究表明，巖屑的滑落速度除與巖屑尺寸、巖屑密度、鉆井液密度和流態(tài)等因素有關(guān)外，還與鉆井液的有效粘度反比。

為了研究巖屑在井筒內(nèi)上升的過程．曾用破璃井筒進行實驗觀察，實驗中用扁平的圓形鋁片代替巖屑。結(jié)果表明，當鉆并液處于不同流態(tài)時，巖屑上升的機理各不相同的。層流時巖屑受力情況見下圖：

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很顯然，層流形態(tài)攜帶巖屑時，巖屑總體上

有一個上升趨勢，另一方面，巖屑自身可能發(fā)生

旋轉(zhuǎn)并相對下降現(xiàn)象。這種現(xiàn)象是不利于鉆井液

將巖屑及時快速的攜帶出地面。實驗結(jié)果，還表

明，鉆柱轉(zhuǎn)動對層流攜帶巖屑是有利的、因為鉆

柱轉(zhuǎn)動改變了層流時液流的速度分布狀況，使靠

近鉆柱表面的液流速度加大，巖屑以螺旋形上升。

片片狀巖屑在層流時

狀巖屑在層流時上

升的情況(鉆柱不轉(zhuǎn)動） 上升的情況(鉆柱轉(zhuǎn)動）

2． 紊流攜帶巖屑原理

如右圖所示，鉆井液在作紊流流動時，巖屑不存在

轉(zhuǎn)動和滑落現(xiàn)象，幾乎全部都能攜帶到地面上來，環(huán)形

空間里的巖屑比較少。

但是紊流攜巖也有一些缺點，主要表現(xiàn)在：

1）巖屑在紊流時的滑落速度比在層流時大，

這就要求鉆井液的上返速度高，泵的排量大。但這要受

到泵壓和泵功率的限制，特別是當井眼尺寸較大、并較

深以及鉆井液鉆度、切力較高時，更加難以實現(xiàn)。

2）由于沿程壓降與流速的平方成正比，功率損失與流速

的立方成正比．所以用紊流攜巖還會使鉆頭的水馬力降低，

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不利于噴射鉆井。

3）紊流時的高流速對井壁沖蝕嚴重，不能很好地形成泥餅，容易引起易場地層井壁垮榻。

因此，紊流撓巖常常受到各種條件的限制，不是隨便可以采用的。

3． 平板形層流的實現(xiàn)

紊流攜巖的這些限制條件促使人們重新思考如何在層流狀態(tài)下解決攜帶巖屑的問題，顯然，其技術(shù)關(guān)鍵在于如何消除上述的巖屑轉(zhuǎn)動現(xiàn)象。解決問題的途徑則是設(shè)法改變層流時過水斷面尖峰形流速分布，用平板型層流來代替尖峰型層流即可達到上述目的。

鉆井液的平板型層流流動狀態(tài)

a-管柱內(nèi)；b-井眼環(huán)形空間

環(huán)形空間流核剪切速率為0，處處間接應力相等。則，作用在長度為l的環(huán)形空間截面積為A上的壓力降與流核截面積上的切應力之間平衡，即：

?pA??0S

11

A??(D??)2??(D???d0)2??d0(D?2??d0)

22

11

S?2?l(D??)?2?l(D???d0)?2?l(D?2??d0)22

48l?塑V6?0l

?P??2D-d（D-d）

水力學計算結(jié)果表明，塑性流體層流時流核直徑可由下式計算：

?0?p?D?d?d0?

24?f?3?0?p?D?d?

d0：流核直徑，cm；D ：井徑，cm；d：鉆桿或鉆鋌外徑，cm；

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從上式可以看出，在一定尺寸的環(huán)形空間里，流動剖面平板化的程度，即流核直徑的大小與動塑比及上返速度有關(guān)。動塑比的影響程度更大，該比值越高，則平板化程度越大。按式上式計算流核尺寸的一個實例如圖1所示，它充分說明該比值對鉆井液在環(huán)形空間流態(tài)的影響。由此可見，通過調(diào)節(jié)鉆井液的流變性能，增大動塑比便可使鉆井液的流核尺寸增大,從尖陣型層流轉(zhuǎn)變?yōu)槠桨逍蛯恿鳌?

圖1 動塑比對環(huán)形空間中鉆井液流態(tài)的影響 圖2 流性指數(shù)對環(huán)形空間中鉆井液流態(tài)的影響

如果鉆井液按假塑性流型來考慮，還可得到環(huán)形空間流態(tài)與鉆井液流性指數(shù)之間的關(guān)系，如圖2所示。將以上兩圖進行比較后不難看出，減小n值如同提高動塑比，也可使環(huán)空濃流逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)槠桨逍蛯恿鳌?

相對于尖降型層流和紊流來說，平板型層流具有以下特點：

1）可實現(xiàn)用環(huán)空返速度較低的鉆井液有效地攜帶巖屑。

2）降低了鉆井液在鉆柱內(nèi)和環(huán)空內(nèi)的阻力損失，為使用小井眼噴射鉆頭、合理充分利用水力功率、大幅度提高鉆速創(chuàng)造了條件。

3）解決了低粘度鉆井液能有效攜巖的問題，為普通推廣使用低固相不分做聚合物鉆井液擔供了流變學上的依據(jù)。

4）避免了鉆井液處于紊流狀態(tài)對外聯(lián)的沖蝕，有利于保持井壁穩(wěn)定。

為了使動塑比達到要求，常采取以下措施和方法：

1）選用XC生物聚合物、HEC、PHP和FA367等高分子聚合物作為主處理劑。

2）通過有效地使用固控設(shè)備，除去無用固相，降低固體顆粒濃度，以達到降低鉆井液塑性粘度、提高動塑比的目的。

3）在保證鉆井液性能穩(wěn)定的情況下、通過適量地加入石灰、石膏、氯化鈣和食鹽等電解質(zhì)，以增強體系中固體顆粒形成網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的能力。

五．鉆井液流變性與井壁穩(wěn)定的關(guān)系

紊流對井壁有較慢的沖蝕作用，容易引起易場地層垮塌，不利于井壁穩(wěn)定。其原因是紊流時液流質(zhì)點的運動方向是紊亂的和無規(guī)則的，而且流速高，具有較大的動能。因此，在鉆井液循環(huán)時,一般應保持在層流狀態(tài)，而盡量避免出現(xiàn)紊流。要做到這一點，需要比較準確地計算鉆井液在環(huán)空的臨界返速。

對于非牛頓流體，一般采用綜合雷諾數(shù)Re來判別流態(tài)。將鉆井液作為塑性流體考慮，當綜合雷諾數(shù)Re＞2000時為紊流。因此按Re＝2000，即可推導出計算臨界返速的公式，即：

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vc?2100?p?10100?p?2.52?10?3??0?D?d?2??D?d?

vc：臨界返速，cm/s；

?p：塑性粘度，Pa·s；

?0：動切力，Pa；

?：鉆井液密度，gcm3；

D：井徑，cm；

d：鉆桿或鉆鋌外徑，cm；

計算出臨界返速之后。則可對鉆井液的流態(tài)進行判斷。若實際環(huán)空返速大于臨界返速為紊流，反之則為層流。

臨界返速很大程度上受鉆井液的密度、塑性粘度和動切力的影響。以三種不同密度的鉆井液為例，計算結(jié)果表明，隨著鉆井濃密度、塑性粘度和動切力的減小，臨界流速明顯降低，即更容易形成紊流。因此，在調(diào)整鉆井液流變參數(shù)和確定環(huán)空反速時，既要考慮攜巖問題，同時又要考慮到鉆井掖的流態(tài)，使井壁保持穩(wěn)定。

六．鉆井液流變性與懸浮巖屑、加重劑的關(guān)系

鉆進過程中，鉆井液會多次停止循環(huán)。此時，要求鉆井液體系內(nèi)能迅速形成空間網(wǎng)架結(jié)構(gòu)，將巖屑利加重劑懸浮起來，或以很小的速度下沉，而開泵時泵壓又不能上升太高，以防憋漏地層。提供懸浮能力的決定因素是鉆井液的靜切力和觸變性。

懸浮巖屑和加重劑所需要的靜切力可以用以下方法進行近似計算：假設(shè)巖屑和加重劑顆粒為球形，根據(jù)它們的重力與鉆井液對它們的浮力和豎向切力相平衡的關(guān)系，以得到如下公式：

?16??d3?巖g??16??d3?g??d2?

所以，需要的靜切力為：

??d??巖???g6

d：巖屑或加重劑的直徑，m；

?巖：巖屑或加重劑的密度，kgm3；

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? ：鉆井液密度，gcm3；

? ：鉆井液的靜切力，Pa；

g：重力加速度，10ms2；

七．鉆井液流變性與井內(nèi)液柱壓力激動的關(guān)系

井內(nèi)液柱壓力激動：是指在起下鉆和鉆進過程中，由于鉆柱上下運動、泥漿泵開動等原因，使得井內(nèi)液柱壓力發(fā)個突然變化(升高或降低)，給井內(nèi)增加一個附加壓力(正值或負值)的現(xiàn)象。

1）起下鉆時的壓力激動：

由于鉆柱具有一定的體積，當鉆柱下入井時，井內(nèi)鉆井液要向上流動；起出鉆柱時，井內(nèi)鉆井液便向下流動以填補鉆柱內(nèi)所占的空間。鉆井液向上或向下流動，都要給予一定的壓力以克服其沿程損失。這個壓力是出于起下鉆所引起的，它作用于井內(nèi)鉆井液、使它能夠流動；與此同時也通過井內(nèi)液柱作用于井壁和井底，這種突然給予井內(nèi)的附加壓力就是起下鉆引起的壓力激動。

下鉆時壓力激動力正值，起鉆時則為負傷。起下鉆壓力激動值的大小主要取決于起下鉆速度、井深、井眼尺寸、鉆頭噴嘴尺寸和鉆井液的流變參數(shù)(主要是粘度、切力和觸變性)。

2）開泵時的壓力激動

由于鉆井液具有觸變性，停止循環(huán)后，鉆井液處

于靜止狀態(tài)，凝膠強度增加，切力升高，開泵泵壓將

超過正常循環(huán)時所需要的壓力，造成壓力激動。開泵

時使用的排量越大，所造成壓力激動的值會越高。當

鉆井液開始流動后，結(jié)構(gòu)逐漸被破壞，泵壓逐漸下降。

隨著排量的增大，結(jié)構(gòu)的破壞與恢復達到平衡，這時

泵壓便處于比較穩(wěn)定的工作泵壓值。開泵時壓力激動

的值與井眼和鉆具尺寸大小、井深、鉆井液切力和觸

變性、開泵時的操作等因素有關(guān)。有時因井底沉砂也

會使壓力激動加劇。

壓力激動對鉆井是有害的．它破壞了井內(nèi)液柱壓力與地層壓力之間的平衡，破壞了井壁與井內(nèi)液柱之間的相對穩(wěn)定，容易引起井漏、井噴或井塌。影響壓力激動的因素是多方面的，其中與鉆井液的粘度、切力密切相關(guān)。因此，特別是鉆遇高壓地層、容易漏失地層或容易坍塌地層時，一定要控制好鉆井液的流變性，在起下鉆和開泵的操作上不宜過猛，開泵之前最好先活動鉆具，以防止因壓力激動而引起的各種井下復雜情況。

八．鉆井液流變性與提高鉆速的關(guān)系

鉆井液的流變性是影響機械鉆速的一個重要因素。研究表明，這種影響主要表現(xiàn)為鉆頭噴嘴處的紊流流動阻力對鉆速的影響。有的文獻將這種流動阻力簡稱為水眼粘度。

由于鉆井液具有剪切稀釋作用，在鉆頭噴嘴處的流速極高，一般在150m/s以上，剪切速率達到10000s－以上。在如此高的剪切速率下，紊流流動阻力變得很小，因而液流對井底沖擊力增強，更加容易滲入鉆頭沖擊井底巖層時所形成的微裂縫中。有利于減小巖屑的壓持效應和井底巖石的可鉆強度，從而有利于提高鉆速。如果鉆井液塑性粘度高，動塑比小，一般情況下噴嘴處的紊流流動阻力就會比較大，就必然降低和減緩鉆頭對外底的沖擊和切削作用，使鉆速降低。

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通過使用剪切稀釋性強的優(yōu)質(zhì)鉆井液，如低固相不分散聚合物鉆井液，盡可能降低鉆頭噴處的紊流流動阻力，是提高機械鉆速的一條有效途徑。當鉆井液的接近于清水粘度時，可獲得最大的機械鉆速。

參考文獻：

《鉆井液工藝學》第三章，鄢捷年主編，中國石油大學出版社，2006年12月第一版；

《鉆井工程理論與技術(shù)》第三章，陳庭根 管志川主編，中國石油大學出版社，2006年12月第一版。

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