渣油加氫裝置冷高分油水乳化問題探析

2024年3月14日發(fā)(作者：平移ppt)

渣油加氫裝置冷高分油水乳化問題探析

徐秋鵬

（中海油惠州石化有限公司，廣東省惠州市５１６０８６）

摘要：某４．０Ｍｔ／ａ渣油加氫裝置兩個(gè)系列首次開工至今歷經(jīng)３次換劑，２０１８年１２月二系列更換中國石油化工

股份有限公司大連石油化工研究院（ＦＲＩＰＰ）催化劑，２０１９年１２月一系列更換中國石油化工股份有限公司石油化

工科學(xué)研究院（石科院）催化劑，２０２０年４月二系列再次使用ＦＲＩＰＰ催化劑。在前兩次換劑開工后提高渣油摻煉量

的過程中，當(dāng)反應(yīng)溫度在３６０℃左右、摻渣比超過７６％時(shí)都遇到冷高壓分離器（冷高分）油水乳化問題，給裝置安全

生產(chǎn)帶來隱患。初步判斷乳化原因可能是大分子的瀝青質(zhì)在加氫反應(yīng)溫度不夠、反應(yīng)深度不足時(shí)發(fā)生斷側(cè)鏈的反

應(yīng)，形成分子更小、極性更強(qiáng)的瀝青質(zhì)分子，極性更強(qiáng)的小分子瀝青質(zhì)與水結(jié)合形成更穩(wěn)定的乳化物。在摻渣比提

６％前將反應(yīng)平均溫度提到３７０℃，可以有效避免冷高分油水乳化現(xiàn)象的發(fā)生。到７

關(guān)鍵詞：渣油加氫裝置　冷高分　油水乳化　開工過程　反應(yīng)溫度　摻渣比

　　某４．０Ｍｔ／ａ渣油加氫裝置采取的是兩列反

應(yīng)系統(tǒng)并列，分餾系統(tǒng)共用的流程，反應(yīng)部分熱低

壓分離器（熱低分）為每列獨(dú)立設(shè)置，冷低分為兩

列合并共用。該裝置反應(yīng)兩個(gè)系列首次開工至今

歷經(jīng)３次換劑，２０１８年１２月二系列換劑裝填中

國石油化工股份有限公司大連石油化工研究院

ＦＲＩＰＰ）催化劑，２０１９年１２月一系列換劑裝填中（

國石油化工股份有限公司石油化工科學(xué)研究院

（石科院）催化劑，２０２０年４月二系列再次使用

ＦＲＩＰＰ催化劑。在前兩次換劑開工后提高渣油摻

煉量的過程中都遇到冷高壓分離器（冷高分）油

水乳化問題，不僅造成了較大的生產(chǎn)波動，而且存

在安全隱患；第３次開工后吸取前兩次的經(jīng)驗(yàn)，避

免了開工過程中冷高分油水乳化情況出現(xiàn)。

１　２０１９年２月二系列開工冷高分油水乳化

渣油加氫二系列于２０１８年１２月催化劑壽命

到期后停工更換ＦＲＩＰＰ的渣油加氫催化劑。裝

置于２０１９年１月中旬開工正常，按照ＦＲＩＰＰ提供

的摻渣方案逐步提高渣油摻煉量。

２０１９年２月１９日晚反應(yīng)進(jìn)料提到滿負(fù)荷

（實(shí)際９９％負(fù)荷，２３６ｔ／ｈ）、反應(yīng)溫度提到３６２℃、

７７．５ｔ／ｈ（摻渣比７５．０％）。２月２０渣油摻煉量１

日上午１１∶００繼續(xù)提高渣油摻煉量到１８０．０ｔ／ｈ

（摻渣比７６．２％），數(shù)小時(shí)后發(fā)現(xiàn)冷高分液位、界

２ｔ／ｈ逐位出現(xiàn)異常：冷高分酸性水量從正常的２

５ｔ／ｈ，冷低壓分離器（冷低分）油量從６０步降到１

ｔ／ｈ增加到６５ｔ／ｈ，分餾系統(tǒng)脫硫化氫汽提塔塔頂

回流罐（Ｄ３０１）水包液位漲到１００％，控制閥全開

仍外送不及。

經(jīng)排查發(fā)現(xiàn)冷高分油大量帶水進(jìn)入冷低分，

水進(jìn)入冷低分后仍然無法分離，最后大量水帶入

汽提塔，造成汽提塔操作隨之波動。隨后調(diào)整冷

高分界位計(jì)，并對冷高分油、水采樣，發(fā)現(xiàn)冷高分

酸性水顏色發(fā)黑，上部懸浮有大量油，冷低分油也

乳化嚴(yán)重，靜置后底部有大量明水（見圖１）。

圖１　乳化后的冷高分酸性水和冷低分油與正常的油水對比

Ｆｉｇ．１　Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎｏｆｔｈｅｓｏｕｒｗａｔｅｒｏｆｔｈｅｃｏｌｄｈｉｇｈ

ｐｒｅｓｓｕｒｅｓｅｐａｒａｔｏｒａｎｄｔｈｅｏｉｌｏｆｔｈｅｃｏｌｄｌｏｗｐｒｅｓｓｕｒｅ

ｓｅｐａｒａｔｏｒｂｅｆｏｒｅａｎｄａｆｔｅｒｅｍｕｌｓｉｆｉｃａｔｉｏｎ

收稿日期：２０２０－１１－０６；修改稿收到日期：２０２１－０３－１１。

作者簡介：徐秋鵬，工程師，本科，２００１年畢業(yè)于石油大學(xué)

（華東）化學(xué)工程專業(yè)，長期從事加氫裂化、液相加氫、渣油加

氫方面的生產(chǎn)技術(shù)管理工作。聯(lián)系電話：１３５１６６９５９３９，

Ｅｍａｉｌ：ｘｕｑｐ２＠ｃｎｏｏｃ．ｃｏｍ．ｃｎ。

　　冷高分乳化產(chǎn)生的操作波動發(fā)生在２０１９－

０２－２０Ｔ１２∶００∶００至２０１９－０２－２１Ｔ１２∶００∶００。發(fā)

現(xiàn)冷高分油水乳化后裝置隨即采取了各種工藝調(diào)

整措施。

因油水乳化發(fā)生在冷高分，首先是將高壓空

冷器前的注水量從２０ｔ／ｈ調(diào)整到２５ｔ／ｈ，維持

６ｈ，沒效果后又將注水量降低到１８ｔ／ｈ。注水量

調(diào)整對冷高分乳化現(xiàn)象不起作用，說明冷高分乳

化與高壓空冷器前的注水量無關(guān)。

由于采樣發(fā)現(xiàn)冷低分油發(fā)黑，說明有重組分

帶入冷高分。調(diào)整注水結(jié)束后又調(diào)整了熱高壓分

離器（熱高分）入口溫度，從３３１℃降到３２２℃左

右，期望通過降低熱高分操作溫度來減少熱高分

氣中的重組分量來改善冷高分的狀況，但調(diào)整幾

個(gè)小時(shí)后冷高分乳化情況仍然沒有改善。隨后對

冷高分入口溫度也進(jìn)行了小幅調(diào)整，從５２℃降到

４９℃，也沒有效果。說明冷高分乳化與冷、熱高

分操作溫度也沒有關(guān)系。

降低熱高分溫度、調(diào)整冷高分溫度、調(diào)整注水

量等措施均不能解決冷高分油水乳化的問題。調(diào)

整期間反應(yīng)進(jìn)料量維持不變，渣油摻煉量逐步提

到最高１９０ｔ／ｈ（摻渣比８０％）。冷高分油水乳化

期間大量水進(jìn)入汽提塔，汽提塔壓力波動，存在水

進(jìn)入塔底突沸沖塔的安全隱患；大量油隨酸性水

帶入下游酸性水汽提裝置，給下游裝置操作也帶

來較大的影響。

由于乳化問題不見好轉(zhuǎn)，發(fā)生乳化前最后的

操作調(diào)整是提高渣油摻煉量，因此最后將摻渣量

降回到１６２ｔ／ｈ（摻渣比６９％）。不久后冷高分乳

化情況好轉(zhuǎn)，幾個(gè)小時(shí)后汽提塔操作逐步恢復(fù)正

常（見圖２）。由此可以判斷，此次出現(xiàn)的冷高分

油水乳化是提高摻渣比引起的，將摻渣比降低可

以避免冷高分油水乳化情況發(fā)生。此次冷高分油

水乳化期間反應(yīng)溫度隨渣油進(jìn)料量調(diào)整，范圍在

３６２～３６４℃（見圖３）。

圖２　摻渣比調(diào)整趨勢

Ｆｉｇ．２　Ａｄｊｕｓｔｍｅｎｔｔｒｅｎｄｏｆｔｈｅｂｌｅｎｄｉｎｇｒａｔｉｏｏｆ

ｒｅｓｉｄｕｅｔｏｆｅｅｄｓｔｏｃｋ

圖３　乳化期間反應(yīng)溫度調(diào)整趨勢

Ｆｉｇ．３　Ａｄｊｕｓｔｍｅｎｔｔｒｅｎｄｏｆｒｅａｃｔｉｏｎｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ

ｄｕｒｉｎｇｅｍｕｌｓｉｆｉｃａｔｉｏｎ

２　２０２０年１月一系列開工冷高分油水乳化

渣油加氫一系列于２０１９年１２月催化劑壽命

到期后停工換劑裝填石科院的渣油加氫催化劑，

裝置于２０２０年１月初開工正常，按照石科院提供

的摻煉渣油方案提高渣油摻煉量。２０２０－０１－

０５Ｔ２０∶５０∶００，反應(yīng)溫度３５８．５℃，反應(yīng)進(jìn)料從

２２０ｔ／ｈ提到２３０ｔ／ｈ，渣油量從１５８ｔ／ｈ（摻渣比

７１％）提高到１７５ｔ／ｈ（摻渣比７６％），不久后冷高

分再次發(fā)生油水乳化：冷高分界位波動、冷高分酸

性水量大幅波動、冷低分油量減少、汽提塔塔頂回

流罐水包滿液位。

這是裝置第２次出現(xiàn)冷高分乳化現(xiàn)象。首先

還是采取了調(diào)整熱高分溫度、減少注水量等手段，

注水量從２５ｔ／ｈ降到２０ｔ／ｈ；熱高分操作溫度從

３３３℃提高到３３８℃，后又降到３２０℃，最低降到

３１５℃。調(diào)整注水量和熱高分操作溫度都無效

果，再次驗(yàn)證冷高分的乳化與熱高分溫度及注水

量無關(guān)。由于工藝調(diào)整無法解決問題，２０２０－

０１－０６Ｔ１０∶００∶００將渣油量降回到１５８ｔ／ｈ（摻渣

比６９％），不久后冷高分乳化情況好轉(zhuǎn)，各參數(shù)逐

步恢復(fù)正常。

根據(jù)催化劑專利商提供的意見，２０２０－０１－

０７Ｔ０９∶００∶００反應(yīng)溫度提高到３６５℃，反應(yīng)進(jìn)料

２３０ｔ／ｈ左右。２０２０－０１－０７Ｔ１０∶００∶００再次將渣

油量提到１７６ｔ／ｈ（摻渣比７６％），不久后冷高分

再次出現(xiàn)油水乳化情況，２０２０－０１－０７Ｔ１４∶００∶００

將渣油摻煉量降回到１６４ｔ／ｈ（摻渣比７２％），冷

高分乳化現(xiàn)象消失。

２０２０－０１－０８Ｔ１１∶００∶００反應(yīng)溫度提高到

３６９℃以上，將反應(yīng)進(jìn)料量提到２４０ｔ／ｈ，渣油摻

煉量提高到１７０ｔ／ｈ（摻渣比７１％），冷高分未出

現(xiàn)乳化情況。隨后反應(yīng)溫度控制在３７０℃，１月９

日渣油量最大提高到１８８ｔ／ｈ（摻渣比７８％），冷

高分操作參數(shù)正常，之后再未出現(xiàn)過乳化情況。

反應(yīng)溫度與摻渣比調(diào)整趨勢見圖４。

圖４　反應(yīng)溫度與摻渣比調(diào)整趨勢

Ｆｉｇ．４　Ａｄｊｕｓｔｍｅｎｔｔｒｅｎｄｏｆｒｅａｃｔｉｏｎｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｎｄ

ｂｌｅｎｄｉｎｇｒａｔｉｏｏｆｒｅｓｉｄｕｅｔｏｆｅｅｄｓｔｏｃｋ

３　２０２０年５月二系列開工

２０２０年４月渣油加氫二系列再次停工更換

裝填ＦＲＩＰＰ的渣油加氫催化劑，裝置于２０２０年５

月中旬開工正常。根據(jù)前兩次開工提高渣油摻煉

量的經(jīng)驗(yàn)，這次開工后提高渣油進(jìn)料量之前先提

高了反應(yīng)溫度，在摻渣比接近冷高分會發(fā)生乳化

限值前將反應(yīng)溫度提到了３７０℃，將反應(yīng)總進(jìn)料

提到了２５０ｔ／ｈ（１０５％負(fù)荷）。６月６日晚渣油進(jìn)

料提到１８４ｔ／ｈ（摻渣比７４％），超過了前兩次發(fā)

生乳化時(shí)的渣油摻煉量，冷高分操作正常，未出現(xiàn)

油水乳化現(xiàn)象。

４　發(fā)生乳化原由初探

查詢相關(guān)資料，發(fā)現(xiàn)其他裝置也有類似情況

發(fā)生

［１２］

，熱高分、冷高分液位發(fā)生了大幅波動，而

在整個(gè)冷高分油水乳化生產(chǎn)波動期間，除了手動

調(diào)整冷高分、熱高分液位外，其余時(shí)間在自控狀態(tài)

下液位保持穩(wěn)定，兩次波動期間熱高分、冷高分液

位趨勢見圖５～６。

圖５　二系列冷高分和熱高分液位趨勢

Ｆｉｇ．５　Ｌｉｑｕｉｄｌｅｖｅｌｔｒｅｎｄｏｆｔｈｅｃｏｌｄｈｉｇｈｐｒｅｓｓｕｒｅｓｅｐａｒａｔｏｒ

ａｎｄｈｏｔｈｉｇｈｐｒｅｓｓｕｒｅｓｅｐａｒａｔｏｒｏｆｔｈｅｓｅｃｏｎｄｕｎｉｔ

渣油加氫換劑后開工過程中冷高分油水乳化

目前還沒有找到明確的原因，初步判斷可能與瀝

青質(zhì)有關(guān)

［３６］

。當(dāng)加氫反應(yīng)溫度不夠、反應(yīng)深度不

足時(shí)瀝青質(zhì)會發(fā)生斷側(cè)鏈反應(yīng)，形成分子更小、極

性更強(qiáng)的瀝青質(zhì)分子，容易與水結(jié)合，在冷高分形

成乳化；而當(dāng)反應(yīng)溫度升高后，小分子的瀝青質(zhì)會

縮合成更大的瀝青質(zhì)分子，大分子的瀝青質(zhì)極性

差且在渣油加氫裝置中更難從熱高分中揮發(fā)進(jìn)入

冷高分。

圖６　一系列冷高分和熱高分液位趨勢

Ｆｉｇ．６　Ｌｉｑｕｉｄｌｅｖｅｌｔｒｅｎｄｏｆｔｈｅｃｏｌｄｈｉｇｈｐｒｅｓｓｕｒｅｓｅｐａｒａｔｏｒ

ａｎｄｈｏｔｈｉｇｈｐｒｅｓｓｕｒｅｄｅｐａｒａｔｏｒｏｆｔｈｅｆｉｒｓｔｕｎｉｔ

５　經(jīng)驗(yàn)總結(jié)

從渣油加氫裝置三次換劑后開工的經(jīng)驗(yàn)可以

看出，在反應(yīng)溫度３６０℃左右，摻渣比超過７６％

時(shí)會發(fā)生冷高分油水乳化現(xiàn)象，影響裝置的安全

運(yùn)行。在開工后提高摻渣比過程中，采取提前將

反應(yīng)溫度提高到３７０℃再提高摻渣量的方式，通

過提高總進(jìn)料量控制摻渣比不超過７６％，可以避

免出現(xiàn)冷高分油水乳化的情況。

參考文獻(xiàn)

［１］王迪勇，孫清龍，景錄昌．渣油加氫裝置反應(yīng)生成油發(fā)泡的原

因分析及控制措施［Ｊ］．煉油技術(shù)與工程，２０１８，４８（８）：１４

１８．

［２］李海良，孫清龍，王喜兵．固定床渣油加氫裝置運(yùn)行難點(diǎn)分析

與對策［Ｊ］．煉油技術(shù)與工程，２０１８，４８（１２）：２６２９．

［３］王躍，張會成，凌鳳香，等．渣油加氫處理中瀝青質(zhì)組成和結(jié)

構(gòu)的變化研究［Ｊ］．石油煉制與化工，２０１２，４３（７）：５１５４．

［４］孫昱東，楊朝合，山紅紅，等．渣油加氫轉(zhuǎn)化過程中瀝青質(zhì)的

結(jié)構(gòu)變化［Ｊ］．石油化工高等學(xué)校學(xué)報(bào)，２０１０，２３（４）：５９．

［５］黃玉萍，韓江華，王樹青，等．渣油加氫處理后瀝青質(zhì)組成和

結(jié)構(gòu)的變化［Ｊ］．石油學(xué)報(bào)（石油加工），２０１５，３１（４）：９６６

９７１．

［６］王威，董明，蔡新恒，等．渣油加氫轉(zhuǎn)化前后瀝青質(zhì)的分子組

成變化［Ｊ］．中國科學(xué)：化學(xué)，２０１８，４８（４）：４４２４５０．

（編輯　彭　揚(yáng)）

Ａｎａｌｙｓｉｓｏｆｏｉｌｗａｔｅｒｅｍｕｌｓｉｆｉｃａｔｉｏｎｉｎｃｏｌｄｈｉｇｈｐｒｅｓｓｕｒｅｓｅｐａｒａｔｏｒｏｆ

ｔｈｅｒｅｓｉｄｕｅｈｙｄｒｏｔｒｅａｔｉｎｇｕｎｉｔ

ＸｕＱｉｕｐｅｎｇ

（ＣＮＯＯＣＨｕｉｚｈｏｕＰｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｈｕｉｚｈｏｕ，Ｇｕａｎｇｄｏｎｇ５１６０８６）

Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｗｏｓｅｒｉｅｓｏｆａ４．０ＭＭＴＰＹｒｅｓｉｄｕｅｈｙｄｒｏｔｒｅａｔｉｎｇｕｎｉｔｈａｖｅｅｘｐｅｒｉｅｎｃｅｄｔｈｒｅｅｔｉｍｅｓｃａｔａｌｙｓｔ

ｃｈａｎｇｅｓｉｎｃｅｔｈｅｆｉｒｓｔｓｔａｒｔｕｐ．ＩｎＤｅｃｅｍｂｅｒ２０１８，ｔｈｅｓｅｃｏｎｄｓｅｒｉｅｓｒｅｐｌａｃｅｄＦＲＩＰＰｃａｔａｌｙｓｔｓ．ＩｎＤｅｃｅｍｂｅｒ

２０１９，ｔｈｅｆｉｒｓｔｓｅｒｉｅｓｒｅｐｌａｃｅｄＲＩＰＰｃａｔａｌｙｓｔｓ．ＩｎＡｐｒｉｌ２０２０，ＦＲＩＰＰｃａｔａｌｙｓｔｓｗｅｒｅｕｓｅｄａｇａｉｎｉｎｔｈｅｓｅｃｏｎｄ

ｓｅｒｉｅｓ．Ｄｕｒｉｎｇｔｈｅｐｒｏｃｅｓｓｏｆｉｎｃｒｅａｓｉｎｇｔｈｅｒｅｓｉｄｕｕｍｂｌｅｎｄｉｎｇａｍｏｕｎｔａｆｔｅｒｔｈｅｆｉｒｓｔｔｗｏｔｉｍｅｓｏｆｃａｔａｌｙｓｔ

ｃｈａｎｇｅ，ｗｈｅｎｔｈｅｒｅａｃｔｉｏｎｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｗａｓａｂｏｕｔ３６０℃ａｎｄｔｈｅｒｅｓｉｄｕｅｒａｔｉｏｏｆｆｅｅｄｓｔｏｃｋｗａｓｍｏｒｅｔｈａｎ

７６％，Ｏｉｌｗａｔｅｒｅｍｕｌｓｉｆｉｃａｔｉｏｎｏｃｃｕｒｒｅｄｉｎｔｈｅｃｏｌｄｈｉｇｈｐｒｅｓｓｕｒｅｓｅｐａｒａｔｏｒ，ｗｈｉｃｈｂｒｏｕｇｈｔｇｒｅａｔｄａｎｇｅｒｔｏｔｈｅ

ｓａｆｅｔｙｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎｏｆｔｈｅｕｎｉｔ．Ｔｈｅｒｅａｓｏｎｏｆｅｍｕｌｓｉｆｉｃａｔｉｏｎｍａｙｂｅｔｈａｔｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌａｒａｓｐｈａｌｔｅｎｅｗｏｕｌｄ

ｕｎｄｅｒｇｏｓｉｄｅｃｈａｉｎｓｃｉｓｓｉｏｎｒｅａｃｔｉｏｎｗｈｅｎｔｈｅｈｙｄｒｏｇｅｎａｔｉｏｎｒｅａｃｔｉｏｎｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｎｄｔｈｅｒｅａｃｔｉｏｎｄｅｐｔｈｗｅｒｅ

，ｆｏｒｍｉｎｇｓｍａｌｌｅｒａｎｄｍｏｒｅｐｏｌａｒａｓｐｈａｌｔｅｎｅ，ａｎｄｔｈｅｃｏｍｂｉｎａｔｉｏｎｏｆｓｍａｌｌｅｒａｎｄｍｏｒｅｐｏｌａｒａｓｎｏｔｅｎｏｕｇｈ

ｐｈａｌｔｅｎｅｗｉｔｈｗａｔｅｒｔｏｆｏｒｍａｍｏｒｅｓｔａｂｌｅｅｍｕｌｓｉｏｎ．Ｔｈｅａｖｅｒａｇｅｒｅａｃｔｉｏｎｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｗａｓｒａｉｓｅｄｔｏ３７０℃ｂｅ

ｆｏｒｅｔｈｅｒｅｓｉｄｕｅｒａｔｉｏｗａｓｒａｉｓｅｄｔｏ７６％

，ｗｈｉｃｈｃａｎｅｆｆｅｃｔｉｖｅｌｙａｖｏｉｄｔｈｅｏｃｃｕｒｒｅｎｃｅｏｆｏｉｌｗａｔｅｒｅｍｕｌｓｉｆｉｃａｔｉｏｎ

ｉｎｔｈｅｃｏｌｄｈｉｇｈｐｒｅｓｓｕｒｅｓｅｐａｒａｔｏｒ．

Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｒｅｓｉｄｕｅｈｙｄｒｏｔｒｅａｔｉｎｇｕｎｉｔ，ｃｏｌｄｈｉｇｈｐｒｅｓｓｕｒｅｓｅｐａｒａｔｏｒ，ｏｉｌｗａｔｅｒｅｍｕｌｓｉｆｉｃａｔｉｏｎ，ｓｔａｒｔｕｐ

ｐｒｏｃｅｓｓ，ｒｅａｃｔｉｏｎｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ，ｒｅｓｉｄｕｅｒａｔｉｏ

（上接第３３頁）

Ｆｉｒｓｔｃａｌｉｂｒａｔｉｏｎａｎｄａｎａｌｙｓｉｓｏｆａ３．８ＭＭＴＰＹＣＣＲｕｎｉｔ

ＸｉｎＨｕａ，ＪｉｎｇＸｉａｏ，ＮｉｕＹａｎｊｉｅ

（ＺｈｅｊｉａｎｇＰｅｔｒｏｌｅｕｍ＆ＣｈｅｍｉｃａｌＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｚｈｏｕｓｈａｎ，Ｚｈｅｊｉａｎｇ３１６０００）

Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅｄｅｓｉｇｎｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｔｈｅ３．８ＭＭＴＰＹＣＣＲｕｎｉｔｉｎＺｈｅｊｉａｎｇＰｅｔｒｏｌｅｕｍ＆Ｃｈｅｍｉｃａｌ

Ｃｏ．，Ｌｔｄ．ａｒｅａｓｆｏｌｌｏｗｓ：ｔｈｅｌａｙｏｕｔｏｆｒｅｆｏｒｍｉｎｇｒｅａｃｔｏｒｓａｄｏｐｔｓ“３＋２”ｔｗｏｒｏｗｏｖｅｒｌａｐｐｉｎｇｔｙｐｅ，ａｎｄｏｐｔｉ

ｍｉｚｅｄｔｒａｐｅｚｏｉｄａｌｔｕｂｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅｉｓｓｅｌｅｃｔｅｄｆｏｒｓｅｃｔｏｒｃｙｌｉｎｄｅｒ；ｔｈｅｒｅａｃｔｉｏｎｆｕｒｎａｃｅｉｓｃｏｎｓｉｓｔｅｄｏｆｆｅｅｄｆｕｒ

ｎａｃｅ，ｔｈｅｔｈｉｒｄａｎｄｔｈｅｆｏｕｒｔｈｉｎｔｅｒｍｅｄｉａｔｅｆｕｒｎａｃｅ，ｗｈｉｌｅｔｈｅｆｉｒｓｔａｎｄｔｈｅｓｅｃｏｎｄｉｎｔｅｒｍｅｄｉａｔｅｆｕｒｎａｃｅａｒｅ

ｅｑｕｉｐｐｅｄｗｉｔｈｔｗｏｓｅｒｉｅｓｆｕｒｎａｃｅｓｃｏｍｂｉｎｅｄａｓｏｎｅｂｏｘｆｕｒｎａｃｅａｎｄａｓｅｔｏｆｗａｓｔｅｈｅａｔｒｅｃｏｖｅｒｙｓｙｓｔｅｍ；ｔｈｅ

ｃｏｍｐｒｅｓｓｏｒａｄｏｐｔｓｔｈｅｐａｒａｌｌｅｌｄｅｓｉｇｎｏｆｒｅｆｏｒｍｉｎｇｈｙｄｒｏｇｅｎｃｙｃｌｅｍａｃｈｉｎｅａｎｄｒｅｆｏｒｍｉｎｇｈｙｄｒｏｇｅｎｓｕｐｅｒｃｈａｒ

ｇｅｒ，ｉｎｗｈｉｃｈｔｈｅｒｅｆｏｒｍｉｎｇｈｙｄｒｏｇｅｎｓｕｐｅｒｃｈａｒｇｅｒｓｅｌｅｃｔｓ“ｏｎｅｄｒｉｖｅｔｈｒｅｅ”ｆｏｒｍ，ｔｈａｔｉｓ，ａｓｔｅａｍｔｕｒｂｉｎｅ

ｄｒｉｖｅｓｔｈｒｅｅｃｏｍｐｒｅｓｓｏｒｓ．Ｔｈｅｃａｌｉｂｒａｔｉｏｎｒｅｓｕｌｔｓｏｆｆｕｌｌｌｏａｄｏｐｅｒａｔｉｏｎｏｆｕｎｉｔａｒｅａｎａｌｙｚｅｄ．Ｔｈｅｙｉｅｌｄｏｆａｒｏ

＋

ｍａｔｉｃｓｉｓ７６．０４％；ｌｉｑｕｉｄｙｉｅｌｄｏｆＣｓ８８．２１％；ｔｈｅｙｉｅｌｄｏｆｐｕｒｅｈｙｄｒｏｇｅｎｉｓ４．３７％；ｔｈｅａｍｏｕｎｔｏｆｃａｔａ

５

ｉ

ｌｙｓｔｄｕｓｔｉｓ８．３８ｋｇ／ｄ；ｔｈｅｅｎｅｒｇｙｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎｏｆｕｎｉｔｉｓ３，４２５．００８ＭＪ／ｔ．Ｔｈｅｐｕｒｉｔｙｏｆｈｙｄｒｏｇｅｎｐｒｏｄｕｃｅｄ

，ｗｈｉｃｈｓｈｏｗｓｂｙＣＣＲｕｎｉｔａｎｄｔｈｅｒｅｆｏｒｍａｔｅｐｒｏｖｉｄｅｄｔｏａｒｏｍａｔｉｃｓｕｎｉｔａｒｅｃｌｏｓｅｔｏｔｈｅｄｅｓｉｇｎｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓ

ｔｈｅｆｅａｓｉｂｉｌｉｔｙｏｆｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙａｎｄｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇｄｅｓｉｇｎｏｆｔｈｅｕｎｉｔ．Ａｔｔｈｅｓａｍｅｔｉｍｅ，ｉｔｈａｓｉｍｐｏｒｔａｎｔｒｅｆｅｒｅｎｃｅ

ｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｃｅｆｏｒｐｒｏｃｅｓｓｓｅｌｅｃｔｉｏｎａｎｄｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｏｆｌａｒｇｅｓｃａｌｅＣＣＲｕｎｉｔ．

Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ＣＣＲｕｎｉｔ，ｆｉｓｔｃａｌｉｂｒａｔｉｏｎ，ｍｉｘｅｄｆｅｅｄｓｔｏｃｋ，ｍａｉｎｏｐｅｒａｔｉｎｇｐａｒａｍｅｔｅｒｓ，ｒｅｆｏｒｍａｔｅｃｏｍｐｏｓｉ

ｔｉｏｎ，ｍａｔｅｒｉａｌｂａｌａｎｃｅ，ｅｎｅｒｇｙｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎ